Агрегат ІФ-56 призначений для охолодження повітря у холодильній камері 9 (рис. 2.1). основними елементами є: фреоновий поршневий компресор 1, конденсатор повітряного охолодження 4, дросель 7, випарні батареї 8, фільтр-осушувач 6, заповнений вологопоглиначем – силікогелем, ресивер 5 для збору конденсату, вентилятор 3 та електродвигун 2.

Рис. 2.1. Схема холодильної установки ІФ-56:

Технічні дані

Марка компресора
Число циліндрів
Об'єм, що описується поршнями, м3/ч
Холодильний агент
Холодопродуктивність, кВт
при t0 = -15 °С: tк = 30 °С
при t0 = +5 °С tк = 35 °С
Потужність електродвигуна, кВт
Зовнішня поверхня конденсатора, м2
Зовнішня поверхня випарника, м2

Випарник 8 складається із двох ребристих батарей – конвекторів. батареї забезпечені дроселем 7 з терморегулюючим вентилем. Конденсатор 4 з примусовим повітряним охолодженням, продуктивність вентилятора

VB = 0,61 м3/с.

На рис. 2.2 та 2.3 показаний дійсний цикл парокомпресійної холодильної установки, побудованої за результатами її випробувань: 1 – 2а – адіабатне (теоретичне) стиснення парів холодильного агента; 1 - 2д - дійсне стиснення в компресорі; 2д – 3 – ізобарне охолодження пари до

температури конденсації tк; 3 – 4* – ізобарно-ізотермічна конденсація пари холодильного агента в конденсаторі; 4* – 4 – переохолодження конденсату;

4 – 5 – дроселювання (h5 = h4), у результаті якого рідкий холодильний агент частково випаровується; 5 – 6 – ізобарно-ізотермічне випаровування у випарнику холодильної камери; 6 – 1 – ізобарний перегрів сухої насиченої пари (точка 6, х = 1) до температури t1.

Усі малі холодильні машини, що випускаються у нас в країні, є фреоновими. Для роботи інших холодильних агентах їх серійно не виготовляють.

Рис.99. Схема холодильної машини ІФ-49М:

1 - компресор, 2 - конденсатор, 3 - терморегулюючі вентилі, 4 - випарники, 5 - теплообмінник, 6 - чутливі патрони, 7 - реле тиску, 8 - водорегулюючий вентиль, 9 - осушувач, 10 - фільтр, 11 - електродвигун, 12 - магнітний пускач.

Малі холодильні машини базуються на розглянутих фреонових компресорно-конденсаторних агрегатах відповідної продуктивності. Промисловість випускає малі холодильні машини переважно з агрегатами продуктивністю від 3,5 до 11 кВт. До них відносяться машини ІФ-49 (рис.99), ІФ-56 (рис.100), ХМ1-6 (рис.101); ХМВ1-6, ХМ1-9 (рис.102); ХМВ1-9 (рис.103); машини без спеціальних марок із агрегатами АКФВ-4М (рис.104); АКФВ-6 (рис.105).

Рис.104. Схема холодильної машини із агрегатом АКФВ-4М;

1 - конденсатор КТР-4М; 2 - теплообмінник ТФ-20М; 3 - водорегулюючий вентиль ВР-15, 4 - реле тиску РД-1, 5 - компресор ФВ-6, 6 - електродвигун, 7 - фільтр-осушувач ОФФ-10а; 8 - випарники ІРСН-12,5М; -2М, 10 – чутливі патрони.

У значній кількості випускають машини з агрегатами ВС-2,8, ФАК-0,7Е, ФАК-1,1Е і ФАК-1,5М.

Призначають усі ці машини для безпосереднього охолодження стаціонарних холодильних камер та різного торгового холодильного обладнання підприємств громадського харчування та продовольчих магазинів.

Як випарники використовують пристінні ребристі змійникові батареї ІРСН-10 або ІРСН-12,5.

Всі машини повністю автоматизовані та комплектуються терморегулюючими вентилями, реле тиску та водорегулюючими вентилями (якщо машина з конденсатором водяного охолодження). Відносно великі з цих машин - ХМ1-6, ХМВ1-6, ХМ1-9 і ХМВ1-9 - постачають, крім того, соленоїдні вентилі та реле температури камер, один загальний соленоїдний вентиль встановлюють на арматурному щиті перед рідинним колектором, за допомогою якого можна відключити подачу фреону у всі випарники відразу, а камерні соленоїдні вентилі - на трубопроводах, що підводять рідкий фреон до приладів камер, що охолоджують. Якщо камери обладнані декількома приладами, що охолоджують, і подачу фреону в них виробляють по двох трубопроводах (див. схеми), то соленоїдний вентиль ставлять на одному з них, щоб за допомогою цього вентиля відключалися не всі охолоджуючі прилади камери, а тільки ті, які він живить.

Тип компресора:

холодильний поршневий не прямоточний, одноступінчастий, сальниковий, вертикальний.

Призначення для робіт у стаціонарних та транспортних холодильних установках.

Технічна характеристика , ,

Параметр	Значення
Холодопродуктивність, кВт (ккал/год)	12,5 (10750)
Хладон	R12-22
Хід поршня, мм	50
Діаметр циліндра, мм	67,5
Кількість циліндрів, шт	2
Частота обертання колінчастого валу, з -1	24
Об'єм, що описується поршнями, м 3 /год	31
Внутрішній діаметр трубопроводів, що підключаються, всмоктування не менше, мм	25
Внутрішній діаметр трубопроводів, що підключаються, нагнітання не менше, мм	25
Габаритні розміри, мм	368*324*390
Маса нетто, кг	47

Характеристики та опис компресора.

Діаметр циліндра – 67.5 мм
Хід поршня – 50 мм.
Число циліндрів – 2.
Номінальна частота обертання валу – 24с-1 (1440 об/хв.).
Допускається робота компресора за частоти обертання валу с-1(1650 об/хв.).
Описуваний поршняш об'єм, м3/год - 32.8(при п=24 с-1). 37,5(при п=27,5 с-1).
Вид приводу - через клинопасову передачу або муфту.

Холодильні агенти:

R12 - ГОСТ 19212-87

R22- ГОСТ 8502-88

R142-ТУ 6-02-588-80

Компресори відносяться до виробів, що ремонтуються, і вимагають періодичного техобслуговування:

Технічне обслуговування через 500 год; 2000 год, із заміною масла та очищенням газового фільтра;
- технічне обслуговуваннячерез 3750 год:
- поточний ремонт через 7600 год;
- середній, ремонт через 22500 год;
- капітальний ремонтчерез 45 000 год.

У процесі виготовлення компресорів конструкція їх вузлів та деталей постійно вдосконалюється. Тому в компресорі окремі деталі і вузли можуть дещо відрізнятися від описаних у паспорті.

Принцип дії компресора полягає в наступному:

при обертанні колінчастого валу поршні отримують зворотно
поступальний рух. При русі поршня вниз у просторі, утвореному циліндром і клапанною дошкою, створюється розрідження, пластини всмоктуючого клапана прогинаються, відкриваючи отвори в клапанній плиті, через які пари холодоагенту проходять в циліндр. Наповнення парами холодоагенту відбуватиметься доти, доки поршень не дійде до свого нижнього положення. При русі поршня вгору клапани, що всмоктують, закриваються. Тиск у циліндрах зростатиме. Як тільки тиск в циліндрі стане більше тиску в лінії нагнітання, нагнітальні клапани відкриють отвори в 'Клапанній плиті' для проходу парів холодоагенту в нагнітальну порожнину. Дійшовши до верхнього положення, поршень почне опускатись, нагнітальні клапани закриються і в циліндрі знову буде розрідження. Потім цикл повторюється. Картер компресора (мал. 1) - чавунний виливок, що має з торців опори для підшипників колінчастого валу. З одного боку кришки картера розташований графітовий сальник, з іншого боку картер закритий кришкою, в якій розташований сухар, що служить упором колінчастого валу. Картер має дві пробки, одна з яких служить для заповнення компресора олією, а інша для зливу олії. На бічній стінці картера розташоване оглядове скло, призначене для контролю за рівнем мастила в компресорі. Фланець у верхній частині картера призначений для кріплення до нього блоку циліндрів. Блок циліндрів об'єднує два циліндри в один чавунний виливок, що має два фланці: верхній для приєднання клапанної дошки з кришкою блоку та нижній для кріплення до картера. З метою запобігання компресору та системи від засмічення у всмоктувальній порожнині блоку встановлено фільтр. Для забезпечення повернення олії, що накопичується у всмоктувальній порожнині, передбачена заглушка з отвором, що з'єднує всмоктувальну порожнину блочка з картером. Шатунно-поршнева група складається з поршня, шатуна, пальця. ущільнювальних та маслознімних кілець. Дошка клапанна встановлюється у верхній частині компресора між блоками циліндрів та кришкою циліндрів, складається з клапанної плити, пластин всмоктувальних та нагнітальних клапанів, сідел всмоктувальних клапанів, пружин, втулок, що направляють нагнітальних клапанів. Клапанна плита має знімні сідла всмоктувальних клапанів у вигляді сталевих гартованих накладок з двома довгими щілинами в кожній. Щілини закриваються сталевими пружними пластинами, які розташовані в пазах клапанної плити. Сідла та плита фіксуються штифтами. Пластини нагнітальних клапанів сталеві, круглі, розташовані в кільцевих виточках плити, що є сідлами клапанів. Для попередження бічного зсуву під час роботи пластини центруються штампованими напрямними, ніжки яких упираються в дно кільцевого паза клапанної плити. Зверху пластини притиснуті до клапанної плити пружинами за допомогою загальної планки, яка кріпиться до плити болтами на втулках. У планці закріплено 4 пальці, на яких поміщені втулки, що обмежують підйом нагнітальних клапанів. Втулки притиснуті до напрямних клапанів буферними пружинами. При нормальних умовахбуферні пружини не працюють; Вони служать для захисту клапанів від поломки при гідравлічних ударах у разі попадання в циліндри рідкого холодоагенту або надлишків масла. Клапанна дошка розділяється внутрішньою перегородкою кришки циліндрів на всмоктувальну та нагнітальну порожнини. У верхньому, крайньому положенні поршня між клапанною дошкою і днищем поршня є зазор 0,2 ... 0,17 мм, званий лінійним мертвим простором, Сальник ущільнює приводний кінець колінчастого вала, що виходить назовні. Тип сальника - графітовий самовстановлюючий. Запірні вентилі - всмоктувальний і нагнітальний, служать для приєднання компресора в систему холодоагенту. До корпусу запірного вентиля на різьбленні кріпиться кутовий або прямий штуцер, а також штуцер або трійник для приєднання приладів. При обертанні шпинделя за годинниковою стрілкою він у крайньому положенні золотником перекриває основний прохід через вентиль у систему та відкриває прохід до штуцера. При обертанні шпинделя проти годинникової стрілки він у крайньому положенні перекриває конусом, прохід до штуцера і відкриває повністю основний прохід через вентиль у систему і перекриває прохід до трійника. У проміжних положеннях відкритий прохід як до системи, так і до трійника. Змащування частин компресора, що рухаються, здійснюється шляхом розбризкування. Змащення шатунних шийок колінчастого валу відбувається через схильні похилі канали у верхній частині нижньої сажки шатуна. Верхня головка шатуна змащується маслом, що стікає з внутрішньої сторони днища, поршня і потрапляє в свердлений отвір верхньої головки шатуна. Для зменшення винесення масла з картера служить масло знімне кільце на поршні, яке скидає частину масла зі стін циліндра назад у картер.

Кількість масла, що заправляється: 1,7 + - 0,1 кг.

Холодопродуктивність та ефективна потужність дивіться в таблиці:

Параметри	R12		R22	R142
	п=24 с-¹	п=24 с-¹	п=27,5 с-¹	п=24 с-¹
Холодопродуктивність, кВт	8,13	9,3	12,5	6,8
Ефективна потужність, кВт	2,65	3,04	3,9	2,73

Примітки: 1. Дані наведені на режимі: температура кипіння - мінус 15 ° С; температура конденсації – 30°С; температура всмоктування – 20°С; температура рідини перед дросельним пристроєм 30°С – для хладонів R12, R22; температура кипіння – 5°С; температура конденсації – 60 С; температура всмоктування – 20°С: температура рідини перед дросельним пристроєм – 60°С – для хладону 142;

Допускається відхилення від номінальних значень холодопродуктивності та ефективної потужності в межах ±7%.

Різниця тисків нагнітання і всмоктування має перевищувати 1,7 МПа (17 кгс/с*1), а відношення величин тиску нагнітання до тиску всмоктуванні має перевищувати 1,2.

Температура нагнітання не повинна перевищувати 160°З R22 і 140°С для R12 і R142.

Розрахунковий тиск 1,80 мПа (1,8 кгс.см2)

Компресори повинні зберігати герметичність під час перевірки надлишковим тиском 1,80 мПа (1,8 кгс.см2).

При роботі на R22, R12 та R142 температура всмоктування повинна бути:

tвс = t0 + (15 ... 20 ° С) при t0 ≥ 0 ° С;

tвс=20°З при -20°С< t0 < 0°С;

tвс = t0 + (35 ... 40 ° С) при t0< -20°С;

Міністерство освіти і науки Російської Федерації

НОВОСИБІРСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ ТЕХНІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ

_____________________________________________________________

ВИЗНАЧЕННЯ ХАРАКТЕРИСТИК
ХОЛОДИЛЬНОЇ УСТАНОВКИ

Методичні вказівки

для студентів ФЕН всіх форм навчання

Новосибірськ
2010

УДК 621.565(07)

Склав: канд. техн. наук, доц. ,

Рецензент: д-р техн. наук, проф.

Робота підготовлена ​​на кафедрі теплових електричних станцій

© Новосибірський державний

технічний університет, 2010 р.

МЕТА ЛАБОРАТОРНОЇ РОБОТИ

1. Практичне закріплення знань за другим законом термодинаміки, циклами, холодильним установкам.

2. Ознайомлення з холодильним агрегатом ІФ-56 та його технічними характеристиками.

3. Вивчення та побудова циклів холодильних установок.

4. Визначення основних характеристик холодильної установки.

1. ТЕОРЕТИЧНІ ОСНОВИ РОБОТИ

ХОЛОДИЛЬНОЇ УСТАНОВКИ

1.1. Зворотній цикл Карно

Холодильна установка призначена передачі теплоти від холодного джерела до гарячого. Згідно з формулюванням Клаузіуса другого закону термодинаміки теплота не може сама собою переходити від холодного тіла до гарячого. У холодильній установці така передача теплоти відбувається не сама собою, а завдяки механічній енергії компресора, що витрачається на стиск пари холодильного агента.

Основною характеристикою холодильної установки є холодильний коефіцієнт, вираз якого виходить із рівняння першого закону термодинаміки, записаного для зворотного циклу холодильної установки з урахуванням того, що для будь-якого циклу зміна внутрішньої енергії робочого тіла D u= 0, а саме:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

де q 1 – теплота, віддана гарячому джерелу; q 2 – теплота, відібрана від холодного джерела; l- Механічна робота компресора.

З (1.1) слід, що гарячому джерелу передається теплота

q 1 = q 2 + l, (1.2)

a холодильний коефіцієнт є частка теплоти q 2, переданої від холодного джерела до гарячого, що припадає на одиницю витраченої роботи компресора

(1.3)

Максимальне значення холодильного коефіцієнта для заданого діапазону температур між Тгір гарячого та ТХол холодного джерел теплоти має зворотний цикл Карно (рис. 1.1),

Рис. 1.1. Зворотній цикл Карно

для якого теплота, підведена при t 2 = constвід холодного джерела до робочого тіла:

q 2 = T 2 · ( s 1 – s 4) = T 2 · Ds (1.4)

і теплота, віддана при t 1 = constвід робочого тіла до холодного джерела:

q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 · Ds, (1.5)

У зворотному циклі Карно: 1-2 – адіабатичний стиск робочого тіла, внаслідок якого температура робочого тіла Т 2 стає вище температури Тгір гарячого джерела; 2-3 - ізотермічний відвід теплоти q 1 від робочого тіла до гарячого джерела; 3-4 – адіабатичне розширення робочого тіла; 4-1 - ізотермічний підведення теплоти q 2 від холодного джерела до робочого тіла. З урахуванням співвідношень (1.4) та (1.5) рівняння (1.3) для холодильного коефіцієнта зворотного циклу Карно може бути представлене у вигляді:

Чим вище значення e, тим ефективніший цикл холодильної установки і тим менша робота lзнадобиться для передачі теплоти q 2 від холодного джерела до гарячого.

1.2. Цикл парокомпресійної холодильної установки

Ізотермічне підведення та відведення теплоти в холодильній установці вдається здійснити в тому випадку, якщо холодильним агентом є легкокипляча рідина, температура кипіння якої при атмосферному тиску t 0 £ 0 oC, причому при негативних температурах кипіння тиск кипіння p 0 має бути більше атмосферного, щоб виключити підсмоктування повітря у випарник. невисокі тиски стиску дозволяють виготовити полегшеними компресор та інші елементи холодильної установки. При суттєвій прихованій теплоті пароутворення rбажані низькі питомі обсяги vщо дозволяє зменшити габарити компресора.

Хорошим холодоагентом є аміак NH3 (при температурі кипіння tдо = 20 оС, тиск насичення pдо = 8,57 бар та при t 0 = -34 оС, p 0 = 0,98 бар). Прихована теплота пароутворення у нього вище, ніж у інших холодильних агентів, але недоліки його – токсичність та корозійна активність по відношенню до кольорових металів, тому в побутових холодильних установках аміак не застосовується. Непоганими холодоагентами є хлористий метил (СН3CL) та етан (С2H6); сірчистий ангідрид (SO2) через високу токсичність не застосовується.

Широке поширення як холодильних агентів набули фреони – фторхлорпохідні найпростіших вуглеводнів (переважно метану). Відмінними властивостямифреонів є їх хімічна стійкість, нетоксичність, відсутність взаємодії з конструкційними матеріаламипри t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении p 0 = 1 бар; t 0 = -30,3 oC; критичні параметри R12: pкр = 41,32 бар; tкр = 111,8 оС; vкр = 1,78 10-3 м3/кг; показник адіабати k = 1,14.

Виробництво фреону - 12, як руйнує озоновий шар речовини, в Росії було заборонено в 2000 році, дозволено лише використання вже виробленого R12 або витягнутого з обладнання.

2. робота холодильної установки ІФ-56

2.1. холодильний агрегат

Агрегат ІФ-56 призначений для охолодження повітря у холодильній камері 9 (рис. 2.1).

Вентилятор" вентилятор ; 4 – ресивер; 5 – конденсатор;

6 – фільтр-осушувач; 7 – дросель; 8 – випарник; 9 – холодильна камера

Рис. 2.2. Цикл холодильної установки

У процесі дроселювання рідкого фреону в дроселі 7 (процес 4-5 ph-діаграмі) він частково випаровується, основне ж випаровування фреону відбувається у випарнику 8 за рахунок теплоти, що віднімається від повітря в холодильній камері (ізобарно-ізотермічний процес 5-6 при p 0 = constі t 0 = const). Перегріта пара з температурою надходить у компресор 1, де стискається від тиску p 0 до тиску pК (політропний, дійсний стиск 1-2д). На рис. 2.2 також зображено теоретичне, адіабатне стиснення 1-2А при s 1 = const..gif" width="16" height="25"> (процес 4*-4). Рідкий фреон стікає в ресивер 5, звідки через фільтр-осушувач 6 надходить до дроселя 7.

Технічні дані

Випарник 8 складається з оребрених батарей – конвекторів. Батареї забезпечені дроселем 7 з терморегулюючим вентилем. Конденсатор 4 з примусовим повітряним охолодженням, продуктивність вентилятора V= 0,61 м3/с.

На рис. 2.3 показаний дійсний цикл парокомпресійної холодильної установки, побудованої за результатами її випробувань: 1-2а – адіабатне (теоретичне) стискування пари холодильного агента; 1-2д - дійсне стиснення в компресорі; 2д-3 – ізобарне охолодження пари до
температури конденсації tДо; 3-4* – ізобарно-ізотермічна конденсація пари холодильного агента в конденсаторі; 4*-4 – переохолодження конденсату;
4-5 - дроселювання ( h 5 = h 4), внаслідок якого рідкий холодильний агент частково випаровується; 5-6 – ізобарно-ізотермічне випаровування у випарнику холодильної камери; 6-1 – ізобарний перегрів сухої насиченої пари (точка 6, х= 1) до температури t 1.

Рис. 2.3. Цикл холодильної установки в ph-діаграмі

2.2. експлуатаційні характеристики

Основними експлуатаційними характеристиками холодильної установки є холодопродуктивність Q, споживана потужність N, Витрата холодильного агента Gта питома холодопродуктивність q. Потужність продуктивності визначається за формулою, кВт:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

де G- Витрата холодильного агента, кг / с; h 1 – ентальпія пари на виході з випарника, кДж/кг; h 4 – ентальпія рідкого холодильного агента перед дроселем, кДж/кг; q = h 1 – h 4 – питома холодопродуктивність, кДж/кг.

Використовується також і питома об'ємнахолодопродуктивність, кДж/м3:

q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Тут v 1 - питомий обсяг пари на виході з випарника, м3/кг.

Витрата холодильного агента знаходиться за формулою, кг/с:

G = QК/( h 2Д - h 4), (2.3)

Q = c’pmVВ( tВ 2 - tВ 1). (2.4)

Тут VВ = 0,61 м3/с - продуктивність вентилятора, що охолоджує конденсатор; tВ 1, tВ2 – температури повітря на вході та виході з конденсатора, ºС; c’pm– середня об'ємна ізобарна теплоємність повітря, кДж/(м3·К):

c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

де (μ v 0) = 22,4 м3/кмоль – об'єм кіло молю повітря за нормальних фізичних умов; (μ cpm) – середня ізобарна мольна теплоємність повітря, що визначається за емпіричною формулою, кДж/(кмоль·К):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 · 10-4 ( tВ1+ tВ 2). (2.6)

Теоретична потужність адіабатного стиснення парів холодильного агента в процесі 1-2А, кВт:

NА = G/(h 2А – h 1), (2.7)

Відносні адіабатна та дійсна холодопродуктивність:

kА = Q/NА; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

являють собою теплоту, що передається від холодного джерела до гарячого, на одиницю теоретичної потужності (адіабатної) та дійсної ( електричної потужностіприводу компресора). Холодильний коефіцієнт має той самий фізичний сенс і визначається за такою формулою:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2Д - h 1). (2.10)

3. Випробування холодильної установки

Після запуску холодильної установки необхідно дочекатися встановлення стаціонарного режиму ( t 1 = const, t 2Д = const), після чого виміряти всі показання приладів і занести в таблицю вимірів 3.1, за результатами якої побудувати цикл холодильної установки ph- І ts-координатах за допомогою парової діаграми для фреону-12, зображеної на рис. 2.2. Розрахунок основних характеристик холодильної установки виконується у табл. 3.2. Температури випаровування t 0 та конденсації tДо знаходять залежно від тиску p 0 та pДо табл. 3.3. Абсолютні тиски p 0 та pДо визначають за формулами, бар:

p 0 = B/750 + 0,981p 0М, (3.1)

pК = B/750 + 0,981pКМ, (3.2)

де В- атмосферний тиск по барометру, мм. рт. ст.; p 0М - надлишковий тиск випаровування за манометром, ати; pКМ - надлишковий тиск конденсації за манометром, ати.

Таблиця 3.1

Результати вимірів

	Величина	Розмірність	Значення	Примітка
	Тиск випаровування, p 0М			за манометром
	Тиск конденсації, pКМ			за манометром
	Температура в холодильній камері tХК			по термопарі 1
	Температура пари холодоагенту перед компресором, t 1			по термопарі 3
	Температура пари холодоагенту після компресора, t 2Д			по термопарі 4
	Температура конденсату після конденсатора, t 4			по термопарі 5
	Температура повітря після конденсатора, tВ 2			по термопарі 6
	Температура повітря перед конденсатором tВ 1			по термопарі 7
	Потужність приводу компресора, N			по ватметру
	Тиск випаровування, p 0			за формулою (3.1)
	Температура випаровування, t 0			за табл. (3.3)
	Тиск конденсації, pДо			за формулою (3.2)
	Температура конденсації, tДо			за табл. 3.3
	Ентальпія парів холодоагенту перед компресором, h 1 = f(p 0, t 1)			по ph-діаграмі
	Ентальпія парів холодоагенту після компресора, h 2Д = f(pДо, t 2Д)			по ph-діаграмі
	Ентальпія парів холодоагенту після адіабатного стиснення, h 2А			по ph-діаграмі
	Ентальпія конденсату після конденсатора, h 4 = f(t 4)			по ph-діаграмі
	Питомий об'єм пари перед компресором, v 1=f(p 0, t 1)			по ph-діаграмі
	Витрата повітря через конденсатор VВ			За паспортом вентилятора

Таблиця 3.2

Розрахунок основних характеристик холодильної установки

До

	Величина	Розмірність		Значення
	Середня мольна теплоємність повітря, (m зpm)	кДж/(кмоль×К)	29,1 + 5,6×10-4( tВ1+ tВ 2)
	Об'ємна теплоємність повітря, з¢ pm	кДж/(м3×К)	(m сp m) / 22,4
	c¢ p m VВ( tВ 2 - tВ 1)
	Витрата холодильного агента, G		QК/( h 2Д - h 4)
	Питома холодопродуктивність, q		h 1 – h 4
	Холодопродуктивність, Q		Gq
	Питома об'ємна холодопродуктивність, qV		Q / v 1
	Адіабатична потужність, N a		G(h 2А – h 1)
	Відносна адіабатична холодопродуктивність, ДоА		Q / NА
	Відносна реальна холодопродуктивність, До		Q / N
	Холодильний коефіцієнт, e		q / (h 2Д - h 1)

Таблиця 3.3

Тиск насичення фреону-12 (CF2 Cl2 – дифтордихлорметану)

40

1. Схема та опис холодильної установки.

2. Таблиці вимірів та розрахунків.

3. Виконане завдання.

Завдання

1. Побудувати цикл холодильної установки ph-діаграмі (рис. п.1).

2. Скласти табл. 3.4, скориставшись ph-Діаграмою.

Таблиця 3.4

Вихідні дані для побудови циклу холодильної установкиts -координатах

2. Побудувати цикл холодильної установки ts-діаграмі (рис. п.2).

3. Визначити значення холодильного коефіцієнта зворотного циклу Карно за формулою (1.6) для Т 1 = ТДо і Т 2 = Т 0 та порівняти його з холодильним коефіцієнтом реальної установки.

ЛІТЕРАТУРА

1. Шаров, Ю. І.Порівняння циклів холодильних установок на альтернативних холодоагентах // Енергетика та теплоенергетика. - Новосибірськ: НДТУ. - 2003. - Вип. 7, - С. 194-198.

2. Кирилін, В. А.Технічна термодинаміка / . - М.: Енергія, 1974. - 447 с.

3. Варгафтік, Н. Б.Довідник з теплофізичних властивостей газів та рідин / . - М.: наука, 1972. - 720 с.

4. Андрющенко, О. І.Основи технічної термодинаміки реальних процесів/. - М.: Вища школа, 1975.