«Конкретизація показників кількості та якості комунальних ресурсів у сучасних реаліях ЖКГ. Підготовка специфікацій Напір, що розташований в точці підключення вентиляції

Загальні засади гідравлічного розрахунку трубопроводів систем водяного опаленняДетально викладені в розділі Системи водяного опалення. Вони ж застосовні для розрахунку теплопроводів теплових мереж, але з урахуванням деяких їх особливостей. Так, у розрахунках теплопроводів приймаються турбулентний рух води (швидкість води більше 0,5 м/с, пара - більше 20-30 м/с, тобто квадратична область розрахунку), значення еквівалентної шорсткості внутрішньої поверхні сталевих трубвеликих діаметрів, мм, приймають для: паропроводів – k = 0,2; водяної мережі – k = 0,5; конденсатопроводів – k = 0,5-1,0.

Розрахункові витрати теплоносія на окремих ділянках тепломережі визначаються як сума витрат окремих абонентів з урахуванням схеми приєднання підігрівачів ГВП. Крім того, необхідно знати оптимальні питомі падіння тиску в трубопроводах, які заздалегідь визначаються техніко-економічним розрахунком. Зазвичай їх приймають рівними 0,3-0,6 кПа (3-6 кгс/м2) для магістральних теплових мереж та до 2 кПа (20 кгс/м2) – для відгалужень.

При гідравлічному розрахунку вирішуються такі: 1) визначення діаметрів трубопроводів; 2) визначення падіння тиску-напору; 3) визначення діючих напорів у різних точках мережі; 4) визначення допустимих тисків у трубопроводах при різних режимах роботи та станах тепломережі.

При проведенні гідравлічних розрахунків використовуються схеми та геодезичний профіль теплотраси, із зазначенням розміщення джерел теплопостачання, споживачів теплоти та розрахункових навантажень. Для прискорення та спрощення розрахунків замість таблиць використовуються логарифмічні номограми гідравлічного розрахунку (рис. 1), а в Останніми роками- комп'ютерні розрахункові та графічні програми.

Малюнок 1.

П'ЄЗОМЕТРИЧНИЙ ГРАФІК

При проектуванні та в експлуатаційній практиці для врахування взаємного впливу геодезичного профілю району, висоти абонентських систем, діючих напорів у тепловій мережі широко користуються п'єзометричними графіками. По них неважко визначити натиск (тиск) і тиск, що розташовується в будь-якій точці мережі і в абонентській системі для динамічного і статичного стану системи. Розглянемо побудову п'єзометричного графіка, у своїй вважатимемо, що тиск і тиск, падіння тиску і втрата тиску пов'язані такими залежностями: Н = р/γ, м (Па/м); ∆Н = ∆р/γ, м (Па/м); і h = R/γ (Па), де Н і ∆Н - натиск і втрата напору, м (Па/м); р і ∆р - тиск та падіння тиску, кгс/м 2 (Па); γ - масова щільність теплоносія, кг/м3; h і R - питома втрата напору (безрозмірна величина) та питоме падіння тиску, кгс/м 2 (Па/м).

При побудові пьезометричного графіка в динамічному режимі початок координат приймають вісь мережевих насосів; взявши цю точку за умовний нуль, будують профіль місцевості трасою основної магістралі і за характерними відгалуженнями (позначки яких відрізняються від позначок основної магістралі). На профілі в масштабі викреслюють висоти будівель, що приєднуються, потім, прийнявши попередньо напір на всмоктувальній стороні колектора мережевих насосів Н вс = 10-15 м, наноситься горизонталь А 2 Б 4 (рис. 2, а). Від точки А 2 відкладають по осі абсцис довжини розрахункових ділянок теплопроводів (з наростаючим підсумком), а по осі ординат з кінцевих точок розрахункових ділянок - втрати напору Σ∆Н цих ділянках. З'єднавши верхні точки цих відрізків, отримаємо ламану лінію А 2 Б 2 яка і буде п'єзометричною лінією зворотної магістралі. Кожен вертикальний відрізок від умовного рівня А 2 Б 4 до п'єзометричної лінії А 2 Б 2 означає втрати напору в зворотній магістралі від відповідної точки до циркуляційної насосної на ТЕЦ. Від точки Б 2 в масштабі відкладається вгору необхідний напір для абонента в кінці магістралі ∆Н аб, який приймається рівним 15-20 м і більше. Отриманий відрізок Б 1 Б 2 характеризує напір в кінці магістралі, що подає. Від точки Б 1 відкладається вгору втрата напору в трубопроводі ∆Н п і проводиться горизонтальна лінія Б 3 А 1 .

Рисунок 2.а - побудова п'єзометричного графіка; б - п'єзометричний графік двотрубної теплової мережі

Від лінії А 1 Б 3 вниз відкладаються втрати напору на ділянці лінії подачі від джерела теплоти до кінця окремих розрахункових ділянок, і будується аналогічно попередньому п'єзометрична лінія A 1 B 1 магістралі, що подає.

При закритих системах ЦТС та рівних діаметрах труб подає та зворотної ліній п'єзометрична лінія A 1 B 1 є дзеркальним відображенням лінії А 2 Б 2 . Від точки А відкладається вгору втрата напору в бойлерній ТЕЦ або в контурі котельні ∆Н б (10-20 м). Тиск в колекторі, що подає, буде Н н, у зворотному - Н нд, а напір мережевих насосів - Н с.н.

Важливо відзначити, що при безпосередньому приєднанні місцевих систем зворотний трубопровід тепломережі гідравлічно пов'язаний з місцевою системою, при цьому тиск у зворотному трубопроводі повністю передається місцевій системі та навпаки.

При початковому побудові пьезометричного графіка напір на всмоктувальному колекторі мережевих насосів Н вс був прийнятий довільно. Переміщення п'єзометричного графіка паралельно самому собі вгору або вниз дозволяє прийняти будь-які тиски на стороні мережевих насосів, що всмоктує, і відповідно в місцевих системах.

При виборі положення п'єзометричного графіка необхідно виходити з наступних умов:

1. Тиск (напір) у будь-якій точці зворотної магістралі не повинен бути вищим за допустимий робочий тиск у місцевих системах, для нових систем опалення (з конвекторами) робочий тиск 0,1 МПа (10 м вод. ст.), для систем з чавунними радіаторами 0,5-0,6 МПа (50-60 м вод. ст.).

2. Тиск у зворотному трубопроводі повинен забезпечити затоку водою верхніх ліній та приладів місцевих систем опалення.

3. Тиск у зворотній магістралі, щоб уникнути утворення вакууму, не повинен бути нижче 0,05-0,1 МПа (5-10 м вод. ст.).

4. Тиск на всмоктувальній стороні мережевого насоса не повинен бути нижчим за 0,05 МПа (5 м вод. ст.).

5. Тиск у будь-якій точці трубопроводу, що подає, повинен бути вище тиску закипання при максимальній (розрахунковій) температурі теплоносія.

6. Напір, що розташовується в кінцевій точці мережі, повинен дорівнювати або більше розрахункової втрати напору на абонентському введенні при розрахунковому пропуску теплоносія.

7. У літній період тиск у подавальної та зворотній магістралях приймають більше статичного тиску в системі ГВП.

Статичний стан системи ЦТ. При зупинці мережевих насосів та припинення циркуляції води в системі ЦТ вона переходить із динамічного стану в статичне. В цьому випадку тиску в лінії подачі і зворотній тепломережі вирівняються, п'єзометричні лінії зливаються в одну - лінію статичного тиску, і на графіці вона займе проміжне положення, що визначається тиском підживлювального пристрою джерела СЦТ.

Тиск підживлювального пристрою встановлюється персоналом станції або вищій точцітрубопроводу місцевої системи, безпосередньо приєднаної до тепломережі, або тиску парів перегрітої води у вищій точці трубопроводу. Так, наприклад, при розрахунковій температурі теплоносія Т 1 = 150 ° С тиск у вищій точці трубопроводу перегрітою водоювстановиться рівним 0,38 МПа (38 м вод. ст.), а за Т 1 = 130 °С - 0,18 МПа (18 м вод. ст.).

Однак у всіх випадках статичний тиск у низькорозташованих абонентських системах не повинен перевищувати допустимого робочого тиску 0,5-0,6 МПа (5-6 атм). При його перевищенні ці системи слід перекладати на незалежну схему приєднання. Зниження статичного тиску у теплових мережах може бути здійснено шляхом автоматичного відключеннявід мережі найвищих будівель.

В аварійних випадках, при повній втраті електропостачання станції (зупинка мережевих та підживлювальних насосів), відбудеться припинення циркуляції та підживлення, при цьому тиски в обох лініях тепломережі вирівняються по лінії статичного тиску, який почне повільно, поступово знижуватися у зв'язку з витоком мережної води. та охолодження її у трубопроводах. В цьому випадку можливе закипання перегрітої води у трубопроводах з утворенням парових пробок. Відновлення циркуляції води в таких випадках може призвести до сильних гідравлічних ударів у трубопроводах можливим пошкодженнямарматури, нагрівальних приладів та ін. Щоб уникнути такого явища, циркуляцію води в системі ЦТ слід розпочати тільки після відновлення шляхом підживлення тепломережі тиску в трубопроводах на рівні не нижче статичного.

Для забезпечення надійної роботитеплових мереж та місцевих систем необхідно обмежити можливі коливання тиску в тепловій мережі допустимими межами. Для підтримки необхідного рівня тисків в тепловій мережі та місцевих системах в одній точці теплової мережі (а за складних умов рельєфу - у декількох точках) штучно зберігають постійний тиск при всіх режимах роботи мережі та при статиці за допомогою підживлювального пристрою.

Точки, в яких тиск підтримується незмінним, називаються нейтральними точками системи. Як правило, закріплення тиску здійснюється на зворотній лінії. У цьому випадку нейтральна точка розташовується в місці перетину зворотного п'езометра з лінією статичного тиску (точка НТ на рис. 2, б), підтримання постійного тиску в нейтральній точці і заповнення витоку теплоносія здійснюють підживлювальні насоси ТЕЦ або РТС, КТС через автоматизоване підживлювальний пристрій. На лінії підживлення встановлюються автомати-регулятори, що працюють за принципом регуляторів після себе і до себе (рис. 3).

Рисунок 3. 1 – мережевий насос; 2 - підживлювальний насос; 3 – підігрівач мережної води; 4 - клапан регулятора підживлення

Напори мережевих насосів Н с.н приймаються рівними сумі гідравлічних втрат напору (при максимальному - розрахунковому витраті води): у трубопроводі теплової мережі, що подає і зворотний, в системі абонента (включаючи введення в будівлю), в бойлерній установці ТЕЦ, пікових котлах її або в котельні. На джерелах теплоти має бути не менше двох мережевих та двох підживлювальних насосів, з яких - по одному резервному.

Величина підживлення закритих систем теплопостачання приймається рівною 0,25% обсягу води у трубопроводах теплових мереж та в абонентських системах, приєднаних до тепломережі, год.

При схемах з безпосереднім водорозбором величина підживлення приймається рівною сумі розрахункової витрати води на ГВП та величини витоку у розмірі 0,25 % місткості системи. Місткість теплофікаційних систем визначається за фактичними діаметрами та довжинами трубопроводів або за укрупненими нормативами, м 3 /МВт:

Роз'єднаність, що склалася за ознакою власності, в організації експлуатації та управління системами теплопостачання міст найбільш негативним чином позначається як на технічному рівні їх функціонування, так і на їх економічній ефективності. Вище зазначалося, що експлуатацією кожної конкретної системи теплопостачання займається кілька організацій (іноді «дочірніх» від основної). Проте специфіка систем ЦТ, насамперед теплових мереж, визначається жорстким зв'язком технологічних процесівїх функціонування, єдиними гідравлічними та тепловими режимами. Гідравлічний режим системи теплопостачання, що є визначальним фактором функціонування системи, за своєю природою вкрай нестійкий, що робить системи теплопостачання важкокерованими в порівнянні з іншими міськими інженерними системами (електро-, газо-, водопостачання).

Жодна з ланок систем ЦТ (джерело теплоти, магістральні та розподільні мережі, теплові пункти) самостійно не може забезпечити необхідні технологічні режими функціонування системи в цілому, а отже, і кінцевий результат - надійне та якісне теплопостачання споживачів. Ідеальною в цьому сенсі є організаційна структура, при якій джерела теплопостачання та теплові мережіперебувають у віданні одного підприємства-структури.

«Конкретизація показників кількості та якості комунальних ресурсів у сучасних реаліях ЖКГ»

КОНКРЕТИЗАЦІЯ ПОКАЗНИКІВ КІЛЬКОСТІ І ЯКОСТІ КОМУНАЛЬНИХ РЕСУРСІВ У СУЧАСНИХ РЕАЛІЯХ ЖКГ

В.У. Харитонський, начальник Управління інженерних систем

А. М. Філіппов, заступник начальника Управління інженерних систем,

Державна житлова інспекція м. Москви

Документи, що регламентують показники кількості та якості комунальних ресурсів, що подаються побутовим споживачам, на межі відповідальності ресурсопостачальної та житлової організації на сьогоднішній день не розроблені. Фахівці Мосжилинспекції на додаток до існуючих вимог пропонують конкретизувати на введенні до будівлі значення параметрів систем тепло- та водопостачання з метою дотримання в житлових багатоквартирних будинках якості комунальних послуг.

Огляд чинних правил та нормативів щодо технічної експлуатаціїжитлового фонду в галузі житлово-комунального господарства показав, що в даний час будівельні, санітарні норми та правила, ГОСТ Р 51617 -2000 * «Житлово-комунальні послуги», «Правила надання комунальних послуг громадянам», затверджені Постановою Уряду РФ від 23.05.2006 року № 307 , та інші чинні нормативні документи розглядають та встановлюють параметри та режими тільки на джерелі (ЦТП, котельна, водопідкачувальна насосна станція), що виробляє комунальний ресурс (холодну, гарячу воду та теплову енергію), та безпосередньо у квартирі у жителя, де надається комунальна послуга. Однак вони не враховують сучасні реалії поділу житлово- комунального господарства на житлові будівлі та об'єкти комунального призначення та межі відповідальності ресурсопостачальної та житлової організації, що склалися, які є предметом нескінченних суперечок при визначенні винної сторони за фактом ненадання послуги населенню або надання послуги неналежної якості. Таким чином, сьогодні не існує документа, що регламентує показники кількості та якості на введенні в будинок, на межі відповідальності ресурсопостачальної та житлової організації.

Тим не менш, аналіз проведених Мосжилинспекцією перевірок якості комунальних ресурсів і послуг, що поставляються, показав, що положення федеральних нормативних правових актів в області житлово-комунального господарства можливо деталізувати і конкретизувати стосовно багатоквартирним будинкам, що дозволить встановити взаємну відповідальність ресурсопостачальних та керуючих житлових організацій. Слід зазначити, що якість та кількість комунальних ресурсів, що поставляються на кордон експлуатаційної відповідальності ресурсопостачальної та керуючої житлової організації, та комунальних послуг мешканцям визначається та оцінюється за свідченнями, насамперед, загальнобудинкових приладів обліку, встановлених на вводах

систем тепло- та водопостачання в житлові будинки, та автоматизованої системи контролю та обліку енергоспоживання.

Таким чином, Мосжилинспекція, виходячи з інтересів мешканців та багаторічної практики, на додаток до вимог нормативних документів та у розвиток положень СНіП та СанПін стосовно умов експлуатації, а також з метою дотримання у житлових багатоквартирних будинках якості комунальних послуг, що надаються населенню, запропонувала регламентувати на введення систем тепло- та водопостачання в будинок (на вузлі обліку та контролю) наступні нормативні значення параметрів та режимів, що фіксуються загальнобудинковими приладами обліку та автоматизованою системою контролю та обліку енергоспоживання:

1) для системи центрального опалення(ЦО):

Відхилення середньодобової температури мережної води, що надійшла до системи опалення, має бути в межах ±3 % від встановленого температурного графіка. Середньодобова температура зворотної мережної води повинна перевищувати задану температурним графіком температуру більш як 5 %;

Тиск мережної води у зворотному трубопроводі системи ЦО має бути не меншим, ніж на 0,05 МПа (0,5 кгс/см 2 ) вище статичного (для системи), але не вище допустимого (для трубопроводів, опалювальних приладів, арматури та іншого обладнання ). У разі потреби допускається встановлення регуляторів підпору на зворотних трубопроводах у ІТП систем опалення житлових будівель, безпосередньо приєднаних до магістральних теплових мереж;

Тиск мережної води в трубопроводі систем ЦО, що подає, повинен бути вище необхідного тиску води в зворотних трубопроводах на величину наявного напору (для забезпечення циркуляції теплоносія в системі);

Напір (перепад тиску між подавальним і зворотним трубопроводами) теплоносія на введенні теплової мережі ЦО в будівлю повинен підтримуватися теплопостачальними організаціями в межах:

а) при залежному приєднанні (з елеваторними вузлами) - відповідно до проекту, але не менше 0,08 МПа (0,8 кгс/см2);

б) при незалежному приєднанні - відповідно до проекту, але не менше ніж на 0,03 Мпа (0,3 кгс/см2) більше гідравлічного опору внутрішньобудинкової системи ЦО.

2) Для системи гарячого водопостачання (ГВП):

Температура гарячої водив трубопроводі, що подає, ГВП для закритих систем в межах 55-65 °С, для відкритих системтеплопостачання у межах 60-75 °С;

Температура в циркуляційному трубопроводі ГВП (для закритих та відкритих систем) 46-55 °С;

Середнє арифметичне значення температури гарячої води в подавальному та циркуляційному трубопроводах на введенні системи ГВП у всіх випадках має бути не нижче 50 °С;

Напір, що розташовується (перепад тисків між подавальним і циркуляційним трубопроводами) при розрахунковому циркуляційному витраті системи ГВП повинен бути не нижче 0,03-0,06 МПа (0,3-0,6 кгс/см 2);

Тиск води в трубопроводі системи ГВП, що подає, повинен бути вище тиску води в циркуляційному трубопроводі на величину наявного напору (для забезпечення циркуляції гарячої води в системі);

Тиск води в циркуляційному трубопроводі систем ГВП має бути не менше, ніж на 0,05 МПа (0,5 кгс/см 2 ) вище статичного (для системи), але не перевищувати статичний тиск (для найбільш високо розташованого та високоповерхового будинку) більш ніж на 0,20 МПа (2 кгс/см2).

За даних параметрів у квартирах біля санітарних приладів житлових приміщень, відповідно до нормативних правових актів Російської Федерації, повинні бути забезпечені такі значення:

Температура гарячої води не нижче 50 ° С (оптимальна - 55 ° С);

Мінімальний вільний тиск у санітарних приладів житлових приміщень верхніх поверхів 0,02-0,05 МПа (0,2-0,5 кгс/см 2);

Максимальний вільний тиск у системах гарячого водопостачання у санітарних приладів верхніх поверхів не повинен перевищувати 0,20 МПа (2 кгс/см 2);

Максимальний вільний тиск у системах водопостачання у санітарних приладів нижніх поверхів не повинен перевищувати 0,45 МПа (4,5 кгс/см 2 ).

3) Для системи холодного водопостачання (ХВС):

Тиск води в трубопроводі системи ХВС, що подає, повинен бути не менше ніж на 0,05 МПа (0,5 кгс/см 2 ) вище статичного (для системи), але не перевищувати статичний тиск (для найбільш високо розташованого і високоповерхового будинку) більш ніж на 0,20 МПа (2 кгс/см2).

При даному параметріу квартирах, відповідно до нормативних правових актів Російської Федерації, повинні бути забезпечені такі значення:

а) мінімальний вільний тиск у санітарних приладів житлових приміщень верхніх поверхів 0,02-0,05 МПа (0,2-0,5 кгс/см 2);

б) мінімальний напір перед газовим водонагрівачем верхніх поверхів не менше 0,10 МПа (1 кгс/см2);

в) максимальний вільний тиск у системах водопостачання біля санітарних приладів нижніх поверхів не повинен перевищувати 0,45 МПа (4,5 кгс/см 2 ).

4) Для всіх систем:

Статичний тиск на введенні в системи тепло- та водопостачання повинен забезпечувати заповнення водою трубопроводів систем ЦО, ХВС та ГВП, при цьому статичний тиск води має бути не вищим за допустимий для даної системи.

Значення тиску води в системах ГВП і ХВС на вводі трубопроводів до будинку повинні бути на одному рівні (досягається за допомогою налаштування автоматичних пристроїврегулювання теплового пункту та/або насосної станції), при цьому гранично допустима різниця тисків повинна бути не більше 0,10 МПа (1 кгс/см2).

Дані параметри на введенні в будівлі повинні забезпечувати ресурсопостачальні організації шляхом виконання заходів з автоматичного регулювання, оптимізації, рівномірного розподілу теплової енергії, холодної та гарячої води між споживачами, а для зворотних трубопроводів систем - також керуючі житлові організації шляхом оглядів, виявлення та усунення порушень або переобладнань та проведення налагоджувальних заходів інженерних систем будівель. Зазначені заходи слід проводити під час підготовки теплових пунктів, насосних станційта внутрішньоквартальних мереж до сезонної експлуатації, а також у випадках порушень зазначених параметрів (показників кількості та якості комунальних ресурсів, що постачаються на кордон експлуатаційної відповідальності).

При недотриманні зазначених значень параметрів і режимів ресурсопостачальна організація зобов'язана негайно вжити всіх необхідних заходів для відновлення. Крім того, у разі порушення зазначених значень параметрів поставлених комунальних ресурсів та якості комунальних послуг необхідно провести перерахунок плати за надані комунальні послуги з порушенням їх якості.

Таким чином, дотримання даних показників забезпечить комфортне проживання громадян, ефективне функціонування інженерних систем, мереж, житлових будинків та об'єктів комунального призначення, що забезпечують тепло- та водопостачання житлового фонду, а також постачання комунальних ресурсів у необхідній кількості та нормативної якості на межі експлуатаційної відповідальності ресурсопостачальної та керуючої житлової організації (на введенні інженерних комунікацій до будинку).

Література

1. Правила технічної експлуатації теплових енергоустановок.

2. МДК 3-02.2001. Правила технічної експлуатації систем та споруд комунального водопостачання та каналізації.

3. МДК 4-02.2001. Типова інструкція щодо технічної експлуатації теплових систем комунального теплопостачання.

4. МДК 2-03.2003. Правила та норми технічної експлуатації житлового фонду.

5. Правила надання комунальних послуг громадянам.

6. ЖНМ-2004/01. Регламент підготовки до зимової експлуатації систем тепло- та водопостачання житлових будинків, обладнання, мереж та споруд паливно-енергетичного та комунального господарств м. Москви.

7. ГОСТ Р 51617-2000 *. Житлово-комунальні послуги. Загальні технічні умови

8. БНіП 2.04.01 -85 (2000). Внутрішній водопровід та каналізація будівель.

9. БНіП 2.04.05 -91 (2000). Опалення, вентиляція та кондиціювання.

10. Методика перевірки порушення кількості та якості послуг населенню з обліку споживання теплової енергії, витрати холодної, гарячої води в м. Москві.

(Журнал «Енергозбереження» № 4, 2007)

Q[КВт] = Q[ГКал]*1160;Переклад навантаження з Гкал до КВт

G[м3/година] = Q[КВт]*0.86/ ΔT; де ΔT- Різниця температур між подачею і зворотним.

Приклад:

Температура подачі теплових мереж Т1 – 110˚ З

Температура подачі від теплових мереж Т2 – 70˚ З

Витрата нагрівального контуру G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 м3 / год

А ось для контуру з температурним графіком 95/70, витрата буде вже зовсім іншим: = (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) = 17,95 м3 / год.

Звідси можна дійти невтішного висновку: що менше температурний напір (різниця температур між подачею і обраткой), то більше необхідний витрата теплоносія.

Вибір циркуляційних насосів.

При підборі циркуляційних насосів систем опалення, ГВП, вентиляції, необхідно знати характеристики системи: витрата теплоносія,

який необхідно забезпечити та гідравлічний опір системи.

Витрата теплоносія:

G[м3/година] = Q[КВт]*0.86/ ΔT; де ΔT– різниця температур між подачею та оберненою;

Гідравлічне опір системи мають надати спеціалісти, які розраховували саму систему.

Наприклад:

вважаємо систему опалення з температурним графіком 95˚ З /70˚ С та навантаженням 520 КВт

G[м3/год] =520*0.86/25 = 17,89 м3/год~ 18 м3/година;

Опір системи опалення склавξ = 5 метрів ;

У разі незалежної системи опалення, потрібно розуміти, що до цього опору 5 метрів додасться опір теплообмінника. Для цього потрібно переглянути його розрахунок. Наприклад, нехай це значення становитиме 3 метри. Отже, утворюється сумарний опір системи: 5+3 = 8 метрів.

Тепер цілком можна підібрати циркуляційний насосз витратою 18м3/година і напором 8 метрів.

Наприклад ось такий:

В даному випадку насос підібраний з великим запасом, він дозволяє забезпечити робочу точку.витрата/напір першої швидкості своєї роботи. Якщо з якоїсь причини цього напору виявиться недостатньо, насос можна «розігнати» до 13 метрів на третій швидкості. Оптимальним варіантомвважається варіант насоса, який підтримує свою робочу точку другої швидкості.

Також цілком можливо замість звичайного насоса з трьома або однією швидкістю роботи поставити насос з вбудованим частотним перетворювачем, наприклад такий:

Цей варіант виконання насоса, звичайно ж, найкращий, оскільки дозволяє найбільш гнучко проводити налаштування робочої точки. Єдиним недоліком є ​​ціна.

Також необхідно пам'ятати про те, що для циркуляції систем опалення необхідно передбачати два насоси в обов'язковому порядку (основний/резервний), а для циркуляції лінії ГВП цілком можливо поставити один.

Система підживлення. Підбір насоса системи підживлення.

Очевидно, що насос підживлення необхідний лише у разі застосування незалежних систем, зокрема опалення, де контур, що гріє і нагрівається.

розділені теплообмінником. Сама система підживлення необхідна підтримки постійного тиску у вторинному контурі у разі можливих витоків

у системі опалення, а також для заповнення самої системи. Сама система підживлення складається з пресостату, соленоїдного клапана, розширювального бака.

Насос підживлення встановлюється лише в тому випадку, коли тиску теплоносія в зворотному напрямку не вистачає для заповнення системи (не дозволяє п'єзометр).

Приклад:

Тиск зворотного теплоносія від тепломереж Р2 = 3 атм.

Висота будівлі з урахуванням тих. Підпілля = 40 метрів.

3атм. = 30 метрів;

Необхідна висота = 40 метрів + 5 метрів (на вилив) = 45 метрів;

Дефіцит тиску = 45 метрів – 30 метрів = 15 метрів = 1,5 атм.

Напір насоса підживлення зрозумілий, він має становити 1,5 атмосфери.

Як визначити витрати? Витрата насоса приймається у розмірі 20% обсягу системи опалення.

Принцип роботи системи підживлення є наступним.

Пресостат (пристрій для вимірювання тиску з релейним виходом) вимірює тиск зворотного теплоносія в системі опалення та має

попереднє налаштування. Для цього конкретного прикладу ця настройка повинна становити приблизно 4,2 атмосфери з гістерезисом 0.3.

При падінні тиску в зворотній системі опалення до 4,2 атм., пресостат замикає свою групу контактів. Тим самим подає напругу на соленоїдний

клапан (відкриття) та насос підживлення (ввімкнення).

Підживлювальний теплоносій подається доти, доки тиск не підвищиться до значення 4,2 атм + 0,3 = 4,5 атмосфер.

Розрахунок регулюючого клапана на кавітацію.

При розподілі наявного напору між елементами теплового пункту, необхідно враховувати можливість кавітаційних процесів усередині тіла

клапана, які з часом його руйнуватимуть.

Максимально допустимий перепад тиску на клапані можна визначити за такою формулою:

ΔPmax= z * (P1 - Ps); бар

де: z – коефіцієнт початку кавітації, публікується у технічних каталогах з підбору устаткування. У кожного виробника обладнання він свій, але середнє значення зазвичай у діапазоні 0,45-06.

Р1 – тиск перед клапаном, бар

Рs – тиск насичення водяної пари при заданій температурі теплоносія, бар,

доотаревизначається за таблицею:

Якщо розрахунковий перепад тиску використаний для підбору Kvs клапана не більше

ΔPmax, кавітація не виникатиме.

Приклад:

Тиск перед клапаном Р1 = 5 бар;

Температура теплоносія Т1 = 140С;

Z клапана за каталогом = 0,5

За таблицею, для температури теплоносія 140С визначаємо Рs = 2,69

Максимально допустимий перепад тиску на клапані становитиме:

ΔPmax= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 бар

Більше цього перепаду втрачати на клапані не можна – почнеться кавітація.

А от якщо температура теплоносія була б нижчою, наприклад 115С, що більш наближено до реальних температур теплової мережі, максимальний перепад

тиску був би більшим:ΔPmax= 0,5 * (5 - 0,72) = 2,14 бар.

Звідси можна зробити цілком очевидний висновок: чим більша температура теплоносія, тим менший перепад тиску можливий на клапані, що регулює.

Щоб визначити швидкість потоку. Проходить через трубопровід, достатньо скористатися формулою:

;м/с

G – витрата теплоносія через клапан, м3/год.

d – умовний діаметр обраного клапана, мм

Необхідно враховувати той факт, що швидкість потоку, що проходить через ділянку трубопроводу, не повинна перевищувати 1 м/сек.

Найбільш кращою є швидкість потоку в діапазоні 0,7 – 0,85 м/с.

Мінімальна швидкість повинна становити 0,5 м/с.

Критерій вибору системи ГВЗ, як правило, визначається з технічних умовна підключення: теплогенеруюча компанія дуже часто прописує

тип системи ГВП. Якщо тип системи не прописаний, слід дотримуватися простого правила: визначення за співвідношенням навантажень будівлі

на ГВП та опалення.

Якщо 0.2 - необхідна двоступінчаста система ГВП;

Відповідно,

Якщо Qгвс/Qопалення< 0.2 або Qгвс/Qопалення>1; необхідна одноступінчаста система ГВП.

Сам принцип роботи двоступінчастої системи ГВП заснований на рекуперації тепла з обороту контуру опалення: зворотний теплоносій контуру опалення

проходить через перший щабель ГВП та підігріває холодну воду з 5С до 41…48С. При цьому сам зворотний теплоносій контуру опалення остигає до 40С

і вже холодним зливається у теплову мережу.

Другий же ступінь ГВП догріває холодну воду з 41...48С після першого ступеня до належних 60...65С.

Переваги двоступінчастої системи ГВП:

1) За рахунок рекуперації тепла звороту контуру опалення, в теплову мережу надходить охолоджений теплоносій, що різко зменшує ймовірність перегріву.

обратки. Цей момент дуже важливий для теплогенеруючих компаній, зокрема теплових мереж. Зараз набуває поширення проведення розрахунків теплообмінників першого ступеня ГВП на мінімальну температуру в 30С, щоб ще холодніший теплоносій зливався в зворотну тепломережу.

2) Двоступінчаста система ГВП більш точно піддається регулюванню температури гарячої води, яка йде на розбір споживачеві та температурні коливання

на виході із системи значно менше. Це досягається завдяки тому, що регулюючий клапан другого ступеня ГВП, у процесі своєї роботи регулює

тільки невелику частину навантаження, а не всю.

При розподілі навантажень між першим і другим ступенями ГВП, дуже зручно надходити наступним чином:

70% навантаження – 1 ступінь ГВП;

30% навантаження – 2 ступінь ГВП;

Що це дає?

1) Оскільки другий (регульований) ступінь виходить невеликий, то в процесі регулювання температури ГВП, температурні коливання на виході з

системи виявляються незначними.

2) Завдяки такому розподілу навантаження ГВП, у процесі розрахунку ми отримуємо рівність витрат і як наслідок рівність діаметрів в обв'язці теплообмінників.

Витрата на циркуляцію ГВП має становити не менше 30% від витрати аналізу ГВП споживачем. Це мінімальна цифра. Для збільшення надійності

системи та стабільність регулювання температури ГВП, витрата на циркуляцію можна збільшити до значення 40-45%. Це робиться не лише для підтримки

температури гарячої води, коли немає розбору споживачем. Це робиться для компенсації «просідання» ГВП в момент пікового розбору ГВП, оскільки витрата

циркуляції підтримуватиме систему в момент заповнення об'єму теплообмінника холодною водою для нагрівання.

Бувають випадки неправильного розрахунку системи ГВП, коли замість двоступінчастої системи проектують одноступінчасту. Після монтажу такої системи

У процесі пуско-налагодження спеціаліст стикається з крайньою нестабільністю роботи системи ГВП. Тут доречно навіть говорити про непрацездатність,

яка виражається великими температурними коливаннями на виході із системи ГВП з амплітудою 15-20С від заданої уставки. Наприклад, коли уставка

становить 60С, то в процесі регулювання, температурні коливання відбуваються в діапазоні від 40 до 80С. У цьому випадку зміни налаштувань

електронного регулятора (ПІД - складові, час ходу штока і т.п.) результату не дадуть, оскільки принципово не правильно розрахована гідравліка ГВП.

Вихід тут один: обмежувати витрату холодної води та максимально збільшувати циркуляційну складову ГВП. У цьому випадку, у точці змішування

менша кількість холодної води буде змішуватися з великою кількістю гарячої (циркуляційної) і система працюватиме стабільніше.

Таким чином, проводиться якась імітація двоступінчастої системи ГВП за рахунок циркуляції ГВП.

На п'єзометричному графіку в масштабі наносяться рельєф місцевості, висота приєднаних будівель, натиск у мережі. За цим графіком легко визначити напір і наявний напір у будь-якій точці мережі та абонентських системах.

За горизонтальну площину відліку напорів прийнято рівень 1 – 1 (див. рис.6.5). Лінія П1 – П4 – графік напорів лінії подачі. Лінія О1 - О4 - графік напорів зворотної лінії. Но1 - повний натиск на зворотному колекторі джерела; Нсн - напір мережевого насоса; Нст – повний напір підживлювального насоса, або повний статичний напір у тепловій мережі; Н до– повний тиск у т.к на нагнітальному патрубку мережевого насоса; D Hт - втрата напору в теплоприготувальній установці; Нп1 - повний натиск на колекторі, що подає, Нп1 = Ндо – D Hт. Натиск мережевої води на колекторі ТЕЦ. Н 1 =Нп1 - Но1. Натиск у будь-якій точці мережі iпозначається як Нп i , H oi – повні натиски у прямому та зворотному трубопроводі. Якщо геодезична висота у точці iє Z i , то п'єзометричний натиск у цій точці є Нп i - Z i , H o i – Z i у прямому та зворотному трубопроводах, відповідно. Натиск у точці. iє різниця п'єзометричних напорів у прямому та зворотному трубопроводах – Нп i - H oi. Натиск в тепловій мережі у вузлі приєднання абонента Д є Н 4 = Нп4 – Но4.

6.5. Схема (а) та п'єзометричний графік (б) двотрубної теплової мережі

Втрата напору в лінії подачі на ділянці 1 – 4 є . Втрата напору у зворотній лінії дільниці 1 – 4 є . Під час роботи мережевого насоса напір Нст підживлювального насоса регулюється регулятором тиску до Но1. При зупинці мережевого насоса в мережі встановлюється статичний напір Нст, що розвивається підживлювальним насосом.

При гідравлічному розрахунку паропроводу можна не враховувати профіль паропроводу через малу щільність пари. Втрати напору в абонентів, наприклад залежить від схеми приєднання абонента. При елеваторному змішуванні D Не = 10 ... 15 м, при безелеваторному введенні - D нбе =2…5 м, за наявності поверхневих підігрівачів D Нп =5...10 м, при насосному змішуванні D Ннс = 2 ... 4 м.

Вимоги до режиму тиску в тепловій мережі:

У будь-якій точці системи тиск не повинен перевищувати максимально допустимої величини. Трубопроводи системи теплопостачання розраховані на 16 ата, трубопроводи місцевих систем – тиск 6…7 ата;

Щоб уникнути підсмоктування повітря в будь-якій точці системи, тиск повинен бути не менше 1.5 ата. Крім того, ця умова потрібна для попередження кавітації насосів;

У будь-якій точці системи тиск повинен бути не менше тиску насичення при даній температурі, щоб уникнути скипання води.

Читайте також: ІІІ глава: Режим, що застосовується до почесних консульських посадових осіб та консульських установ, очолюваних такими посадовими особами. MS Access. Це поле у ​​режимі конструктора необхідно для обмеження дій користувача, коли це необхідно. А. Програмування роботи гірлянди, що працює в режимі хвилі, що біжить Автогенератори на діодах Ганна. Конструкції, еквівалентна схема. Режими роботи. Параметри генераторів, сфери застосування. АВТОМАТИЧНЕ УПРАВЛІННЯ ТЕМПЕРАТУРНИМ РЕЖИМОМ У БЛОЧНИХ ТЕПЛИЦЯХ Автоматичне регулювання режиму роботи очисного комбайна 1Г405.

У водяних системах теплопостачання забезпечення споживачів теплотою здійснюється шляхом відповідного розподілу розрахункових витрат мережі між ними. Для реалізації такого розподілу необхідно розробити гідравлічний режим теплопостачання.

Метою розробки гідравлічного режиму системи теплопостачання є забезпечення оптимально допустимих тисків у всіх елементах системи теплопостачання та необхідних наявних тисків у вузлових точках теплової мережі, групових та місцевих теплових пунктах, достатніх для подачі споживачам розрахункових витрат води. Наявним тиском називається різниця тисків води в трубопроводі, що подає і зворотному.

Для надійності роботи системи теплопостачання висуваються такі умови:

Не перевищення допустимих тисків: у джерелах теплопостачання та теплових мережах: 1.6-2.5 мПа - для пароводяних мережевих підігрівачів типу ПСВ, для сталевих водогрійних котлів, сталевих труб та арматури; в абонентських установках: 1.0 мПа-для секційних водоводяних підігрівачів; 0.8-1.0 мПа-для сталевих конвекторів; 0.6 мПа-для чавунних радіаторів; 0.8 мПа-для калориферів;

Забезпечує надлишковий тиск у всіх елементах системи теплопостачання для попередження кавітації насосів та захисту системи теплопостачання від підсмоктування повітря. Мінімальне значення надлишкового тиску набуває 0,05 мПа. З цієї причини п'єзометрична лінія зворотного трубопроводу у всіх режимах повинна розташовуватися вище за точку найвищої будівлі не менше ніж на 5 м. вод. ст.;

У всіх точках системи теплопостачання повинен підтримуватися тиск, що перевищує тиск насиченої водяної пари при максимальній температурі води, забезпечуючи невкипання води. Як правило, небезпека скипання води найчастіше виникає в трубопроводах теплової мережі, що подають. Мінімальний напір у трубопроводах, що подають, приймається за розрахунковою температурою мережевої води, таблиця 7.1.

Таблиця 7.1

Лінію на нескипання необхідно провести на графіку паралельно рельєфу місцевості на висоті, що відповідає надмірному тиску при максимальній температурі теплоносія.

Графічно гідравлічний режим зручно зображати у вигляді п'єзометричного графіка. П'єзометричний графік будується для двох гідравлічних режимів: гідростатичного та гідродинамічного.

Мета розробки гідростатичного режиму – забезпечити необхідний тиск води у системі теплопостачання, у допустимих межах. Нижня межа тиску повинна забезпечити заповнення водою систем споживачів та створити необхідний мінімальний тиск для захисту системи теплопостачання від підсмоктування повітря. Гідростатичний режим розробляється при працюючих підживлювальних насосах та відсутності циркуляції.

Гідродинамічний режим розробляється на основі даних гідравлічного розрахунку теплових мереж і забезпечується одночасною роботою підживлювальних та мережевих насосів.

Розробка гідравлічного режиму зводиться до побудови п'єзометричного графіка, що відповідає всім вимогам до гідравлічного режиму. Гідравлічні режими водяних теплових мереж (п'єзометричні графіки) слід розробляти для опалювального та неопалювального періодів. П'єзометричний графік дозволяє: визначити натиски в трубопроводі, що подає і зворотному; наявний напір у будь-якій точці теплової мережі з урахуванням рельєфу місцевості; за наявним натиском і висоти будівель вибирати схеми приєднання споживачів; підібрати авторегулятори, сопла елеваторів, дросельні пристрої для місцевих систем споживачів теплоти; підібрати мережеві та підживлювальні насоси.

Побудова п'єзометричного графіка(рис.7.1) виробляється так:

а) вибираються масштаби по осях абсцис та ординат та наносяться рельєф місцевості та висота будівлі кварталів. П'єзометричні графіки будуються для магістральних та розподільних теплових мереж. Для магістральних теплових мереж можна прийняти масштаби: горизонтальний М р 1:10000; вертикальний М 1:1000; для розподільних теплових мереж: М г 1:1000, М о 1:500; За нульову позначку осі ординат (осі напорів) зазвичай приймають позначку нижчої точки теплотраси або позначку мережевих насосів.

б) визначається значення статичного напору забезпечує заповнення систем споживачів і створення мінімально надлишкового напору. Це висота найбільш розташованої будівлі плюс 3-5 м.вод.ст.

Після нанесення рельєфу місцевості та висоти будівель визначається статичний напір системи

H c т = [Н зд + (3 5)],м (7.1)

де Н зд- Висота найбільш високо розташованого будинку, м.м.

Статичний напір Н ст проводиться паралельно осі абсцис, і він не повинен перевищувати максимальний робочий напір для місцевих систем. Величина максимального робочого напору становить: для систем опалення зі сталевими нагрівальними приладами та для калориферів – 80 метрів; для систем опалення з чавунними радіаторами – 60 метрів; для незалежних схем приєднання з поверхневими теплообмінниками – 100 метрів;

в) Потім будується динамічний режим. Довільно вибирається напір на всмоктуванні насосів Н Нс, який не повинен перевищувати статичний напір і забезпечує необхідний запас напору на вході для запобігання кавітанції. Кавітаційний запас, залежно від мірки насоса, становить 5-10 м.вод.ст.;

г) від умовної лінії напорів на всмоктуванні мережевих насосів послідовно відкладаються втрати напорів на зворотному трубопроводі DН обр головної магістралі теплової мережі (лінія А-В) використовуючи результати гідравлічного розрахунку. Величина напорів у зворотній магістралі повинна відповідати вимогам, зазначеним вище при побудові лінії статичного напору;

д) відкладається необхідний наявний напір у останнього абонента DН аб з умови роботи елеватора, підігрівача, змішувача і розподільних теплових мереж (лінія В-С). Величина напору в точці підключення розподільних мереж приймається не менше 40м;

е) починаючи від останнього вузла трубопроводів, відкладаються втрати напорів у трубопроводі, що подає головної магістралі DН під (лінія С-D). Напір у всіх точках трубопроводу, що подає, виходячи з умови його механічної міцності не повинен перевищувати 160 м;

ж) відкладаються втрати напору в джерелі теплоти DН іт (лінія D-E) і виходить натиск на виході з насосів. За відсутності даних втрати напору в комунікаціях ТЕЦ може бути прийнято 25 - 30 м, а районної котельні 8-16м.

Напір мережевих насосів визначається

Напір підживлювальних насосів визначається натиском статичного режиму.

В результаті такої побудови виходить первісна форма п'єзометричного графіка, що дозволяє оцінити натиски у всіх точках системи теплопостачання (рис.7.1).

У разі їх невідповідності вимогам змінюють положення та форму п'єзометричного графіка:

а) якщо лінія напорів зворотного трубопроводу перетинає висоту будівлі або відстоїть від нього менш ніж на 35 м, то п'єзометричний графік слід підняти, щоб напір у зворотному трубопроводі забезпечував заповнення системи;

б) якщо величина максимального напору в зворотному трубопроводі перевищує допустимий напір в опалювальних приладах, і його не можна зменшити шляхом зміщення п'єзометричного графіка вниз, його слід зменшити шляхом установки насосів, що підкачують, у зворотному трубопроводі;

в) якщо лінія на невскипание перетинає лінію напорів в трубопроводі, що подає, то за точкою перетину можливе закипання води. Тому напір води в цій частині теплової мережі слід підвищити шляхом переміщення п'єзометричного графіка вгору, якщо це можливо, або встановити насос, що підкачує, на трубопроводі, що подає;

г) якщо максимальний напір в устаткуванні теплопідготовчої установки джерела теплоти перевищує допустиме значення, то встановлюються насоси, що підкачують, на трубопроводі, що подає.

Поділ теплової мережі на статичні зони. П'єзометричний графік розробляють для двох режимів. По-перше, для статичного режиму, коли у системі теплопостачання відсутня циркуляція води. Вважають, що система заповнена водою з температурою 100°С, тим самим виключається необхідність підтримання надлишкового тиску в теплопроводах, щоб уникнути скипання теплоносія. По-друге, для гідродинамічного режиму – за наявності циркуляції теплоносія в системі.

Розробку графіка починають із статичного режиму. Розташування на графіку лінії повного статичного тиску має забезпечувати приєднання всіх абонентів до теплової мережі за залежною схемою. Для цього статичний тиск не повинен перевищувати допустимого з умови міцності абонентських установок і забезпечувати заповнення водою місцевих систем. Наявність загальної статичної зони для всієї системи теплопостачання спрощує її експлуатацію та підвищує її надійність. За наявності значної різниці геодезичних відміток землі встановлення загальної статичної зони виявляється неможливим з таких причин.

Найнижче положення рівня статичного тиску визначається за умов заповнення водою місцевих систем та забезпечення у верхніх точках систем найбільш високих будівель, розташованих у зоні найбільших геодезичних позначок, надлишкового тиску не менше 0,05 МПа. Такий тиск виявляється неприпустимо високим для будівель, розташованих у тій частині району, що має найнижчі геодезичні позначки. За таких умов виникає потреба поділу системи теплопостачання на дві статичні зони. Одна зона для частини району з низькими геодезичними відмітками, інша – з високими.

На рис. 7.2 показані п'єзометричний графік та принципова схема системи теплопостачання району, що має значну різницю геодезичних позначок рівня землі (40м). Частина району, прилегла до джерела теплопостачання, має нульові геодезичні позначки, у периферійній частині району позначки становлять 40м. Висота будівель 30 та 45м. Для можливості заповнення водою систем опалення будівель III та IV,Розташованих на позначці 40м і створення у верхніх точках систем надлишкового напору в 5м рівень повного статичного напору повинен бути розташований на позначці 75м (лінія 5 2 - S 2). У цьому випадку статичний натиск дорівнюватиме 35м. Однак напір у 75м неприпустимий для будівель Iі II, розташовані на нульовій позначці. Їх допустиме найвище становище рівня повного статичного тиску відповідає позначці 60м. Таким чином, у розглянутих умовах встановити загальну статичну зону для всієї системи теплопостачання не можна.

Можливим рішенням є поділ системи теплопостачання на дві зони з різними рівнями повних статичних напорів – на нижню з рівнем 50м (лінія S t-Si) та верхню з рівнем у 75м (лінія S 2 -S 2).При такому рішенні всіх споживачів можна приєднати до системи теплопостачання за залежною схемою, оскільки статичні натиски в нижній та верхній зонах знаходяться у допустимих межах.

Щоб при припиненні циркуляції води в системі рівні статичних тисків встановилися відповідно до прийнятих двох зон, у місці їх з'єднання розташовують розділовий пристрій (мал. 7.2 6 ). Цей пристрій захищає теплову мережу від підвищеного тиску під час зупинки циркуляційних насосів, автоматично розсікаючи її на дві гідравлічно незалежні зони: верхню та нижню.

При зупинці циркуляційних насосів падіння тиску у зворотному трубопроводі верхньої зони запобігає регулятору тиску «до себе» РДДС (10), що підтримує постійним заданий напір HРДДС у точці відбору імпульсу. Під час падіння тиску він закривається. Падіння тиску в лінії подачі запобігає встановлений на ній зворотний клапан (11), який також закривається. Таким чином, РДДС та зворотний клапан розсікають тепломережу на дві зони. Для підживлення верхньої зони встановлено підживлювальний насос (8), який забирає воду з нижньої зони та подає у верхню. Напір, що розвивається насосом, дорівнює різниці гідростатичних напорів верхньої та нижньої зон. Підживлення нижньої зони здійснює підживлювальний насос 2 і регулятор підживлення 3.

Рисунок 7.2. Система теплопостачання, розділена на дві статичні зони

а – п'єзометричний графік;

б – важлива схема системи теплопостачання; S 1 - S 1 - лінія повного статичного напору нижньої зони;

S 2 - S 2 - лінія повного статичного напору верхньої зони;

Н п.н1 - напір, що розвивається підживлювальним насосом нижньої зони; Н п.н2 - напір розвивається підживлювальним насосом верхньої зони; Н РДДС - напір на який налаштовані регулятори РДДС (10) і РД2 (9); ΔН РДДС - напір, що спрацьовується на клапані регулятора РДДС при гідродинамічному режимі; I-IV- абоненти; 1-бак підживлювальної води; 2,3 - підживлювальний насос і регулятор підживлення нижньої зони; 4 - передвімкнений насос; 5 – основні пароводяні підігрівачі; 6-мережевий насос; 7 - піковий водогрійний казан; 8 , 9 - підживлювальний насос і регулятор підживлення верхньої зони; 10 -регулятор тиску "до себе" РДДС; 11 - зворотний клапан

Регулятор РДДС налаштований на тиск Нрддс (рис. 7.2а). На цей же натиск настроєний регулятор підживлення РД2.

При гідродинамічному режимі регулятор РДДС підтримує тиск на тому ж рівні. На початку мережі підживлювальний насос із регулятором підтримують напір Н О1 . Різниця цих напорів витрачається на подолання гідравлічних опорів у зворотному трубопроводі між розподільним пристроєм та циркуляційним насосом джерела тепла, решта напору спрацьовується у дросельній підстанції на клапані РДДС. На рис. 8.9 а ця частина напору показана величиною ΔН РДДС. Дросельна підстанція при гідродинамічному режимі дозволяє підтримувати тиск у зворотній лінії верхньої зони не нижче за прийнятий рівень статичного тиску S 2 – S 2 .

П'єзометричні лінії, що відповідають гідродинамічному режиму, показано на рис. 7.2а. Найбільший тиск у зворотному трубопроводі споживача IV становить 90-40 = 50м, що допустимо. Натиск у зворотній лінії нижньої зони також знаходиться у допустимих межах.

У трубопроводі, що подає, максимальний напір після джерела тепла дорівнює 160 м, що не перевищує допустимого з умови міцності труб. Мінімальний п'єзометричний напір у трубопроводі, що подає 110м, що забезпечує нескипання теплоносія, так як при розрахунковій температурі 150°С мінімальний допустимий тиск дорівнює 40м.

Розроблений для статичного та гідродинамічного режимів п'єзометричний графік забезпечує можливість приєднання всіх абонентів за залежною схемою.

Іншим можливим рішенням гідростатичного режиму системи теплопостачання, показаної на рис. 7.2 є приєднання частини абонентів за незалежною схемою. Тут може бути два варіанти. Перший варіант- встановити загальний рівень статичного тиску на позначці 50м (лінія S 1 - S 1), а будівлі, розташовані на верхніх геодезичних позначках, приєднати за незалежною схемою. У цьому випадку статичний напір у водоводяних опалювальних підігрівачах будівель верхньої зони з боку теплоносія, що гріє, складе 50-40=10м, а з боку нагрівається теплоносія визначиться висотою будівель. Другий варіант - встановити загальний рівень статичного тиску на позначці 75 м (лінія S 2 - S 2) з приєднанням будівель верхньої зони за залежною схемою, а будівель нижньої зони - незалежною. У цьому випадку статичний напір у водоводяних підігрівачах з боку теплоносія, що гріє, буде дорівнює 75 м, тобто менше допустимої величини (100м).

Осн.1, 2; 3;

дод. 4, 7, 8 .