„Конкретизиране на показателите за количеството и качеството на комуналните ресурси в съвременните реалности на жилищно-комуналните услуги. Изготвяне на спецификации Налично налягане в точката на свързване на вентилацията

Общи принципи на хидравличното изчисляване на тръбопроводи на водогрейни системиса описани подробно в раздел Водоподгряващи системи. Те са приложими и за изчисляване на топлопроводи на топлинни мрежи, но като се вземат предвид някои от техните характеристики. И така, при изчисленията на топлопроводите се взема турбулентното движение на водата (скоростта на водата е повече от 0,5 m / s, парата е повече от 20-30 m / s, т.е. квадратична изчислителна площ), стойностите на еквивалентната грапавост на вътрешната повърхност стоманени тръбиголеми диаметри, mm, се приемат за: паропроводи - k = 0,2; водопроводна мрежа - k = 0,5; тръбопроводи за кондензат - k = 0,5-1,0.

Прогнозните разходи за охлаждаща течност за отделни участъци от отоплителната мрежа се определят като сума от разходите на отделните абонати, като се вземе предвид схемата за свързване на нагреватели за БГВ. Освен това е необходимо да се познават оптималните специфични спадове на налягането в тръбопроводите, които се определят предварително от предпроектно проучване. Обикновено те се приемат равни на 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m 2) за главни отоплителни мрежи и до 2 kPa (20 kgf / m 2) - за клонове.

При хидравличното изчисление се решават следните задачи: 1) определяне на диаметрите на тръбопровода; 2) определяне на спада на налягането; 3) определяне на работните налягания в различни точки в мрежата; 4) определяне на допустимите налягания в тръбопроводите при различни режими на работа и условия на отоплителната система.

При извършване на хидравлични изчисления се използват схеми и геодезически профил на топлопровода, посочващи местоположението на източниците на топлоснабдяване, консуматорите на топлина и проектните натоварвания. За ускоряване и опростяване на изчисленията вместо таблици се използват логаритмични номограми на хидравлично изчисление (фиг. 1), а в последните години- компютърни изчислителни и графични програми.

Снимка 1.

ПИЕЗОМЕТРИЧНА ГРАФИКА

При проектирането и в експлоатационната практика пиезометричните графики се използват широко за отчитане на взаимното влияние на геодезическия профил на района, височината на абонатните системи и съществуващите налягания в отоплителната мрежа. Използвайки ги, е лесно да се определи напорът (налягането) и наличното налягане във всяка точка на мрежата и в абонатната система за динамичното и статичното състояние на системата. Да разгледаме изграждането на пиезометрична графика, като приемаме, че напорът и налягането, спада на налягането и загубата на напор са свързани със следните зависимости: Н = р/γ, m (Pa/m); ∆Н = ∆р/ γ, m (Pa/m); и h = R/ γ (Pa), където H и ∆H са загуба на напор и напор, m (Pa/m); p и ∆p - налягане и спад на налягането, kgf / m 2 (Pa); γ - масова плътност на охлаждащата течност, kg/m 3 ; h и R - специфична загуба на налягане (безразмерна стойност) и специфичен спад на налягането, kgf / m 2 (Pa / m).

При конструиране на пиезометрична графика в динамичен режим, оста на мрежовите помпи се приема за начало; приемайки тази точка за условна нула, те изграждат профил на терена по трасето на главната магистрала и по характерни разклонения (чиито знаци се различават от маркировките на главната магистрала). На профила височините на сградите, които трябва да бъдат закрепени, се изчертават в мащаб, след което, след като предварително се пое натиск върху смукателната страна на колектора на мрежовите помпи H sun = 10-15 m, хоризонтална A 2 B 4 се прилага (фиг. 2, а). От точка А 2 дължините на изчислените участъци от топлопроводи се нанасят по оста на абсцисата (с кумулативна сума), а по оста на ординатата от крайните точки на изчислените участъци - загубата на налягане Σ∆Н в тези участъци . Чрез свързване на горните точки на тези сегменти получаваме прекъсната линия A 2 B 2, която ще бъде пиезометричната линия на обратната линия. Всеки вертикален сегмент от условното ниво A 2 B 4 до пиезометричната линия A 2 B 2 обозначава загубата на налягане в връщащата линия от съответната точка към циркулационната помпа в когенерационната централа. От точка B 2 по скала се полага необходимото налично налягане за абоната в края на магистралата ∆N ab, което се приема за 15-20 m или повече. Полученият сегмент B 1 B 2 характеризира налягането в края на захранващия тръбопровод. От точка B 1 загубата на налягане в захранващия тръбопровод ∆N p се отлага нагоре и се начертава хоризонтална линия B 3 A 1.

Фигура 2.а - изграждане на пиезометрична графика; b - пиезометрична графика на двутръбна отоплителна мрежа

От линия A 1 B 3 надолу загубите на налягане се отлагат в участъка на захранващия тръбопровод от източника на топлина до края на отделните изчислени участъци, а пиезометричната линия A 1 B 1 на захранващия тръбопровод се изгражда по подобен начин към предишния.

В затворени системи ah PZTS и равни диаметри на тръбите на захранващата и връщащата линия, пиезометричната линия A 1 B 1 е огледално изображение на линията A 2 B 2. От точка А загубата на налягане се отлага нагоре в котелната ТЕЦ или в котелната верига ∆N b (10-20 m). Налягането в захранващия колектор ще бъде N n, във връщането - N sun, а налягането на мрежовите помпи - N s.n.

Важно е да се отбележи, че при директно свързване на локални системи връщащият тръбопровод на отоплителната мрежа е хидравлично свързан към локалната система, докато налягането в връщащия тръбопровод се прехвърля изцяло към локалната система и обратно.

При първоначалното изграждане на пиезометричната графика налягането върху смукателния колектор на мрежовите помпи Hsv е взето произволно. Преместването на пиезометричната графика успоредно на себе си нагоре или надолу ви позволява да приемете всяко налягане от смукателната страна на мрежовите помпи и съответно в локалните системи.

При избора на позицията на пиезометричната графика е необходимо да се изхожда от следните условия:

1. Налягането (налягането) във всяка точка на връщащата линия не трябва да е по-високо от допустимото работно налягане в локалните системи, за нови отоплителни системи (с конвектори) работно налягане 0,1 MPa (10 m w.c.), за системи с чугунени радиатори 0,5-0,6 MPa (50-60 m воден стълб).

2. Налягането в връщащия тръбопровод трябва да гарантира, че горните линии и устройствата на локалните отоплителни системи са наводнени с вода.

3. Налягането в връщащата линия, за да се избегне образуването на вакуум, не трябва да бъде по-ниско от 0,05-0,1 MPa (5-10 m воден стълб).

4. Налягането на смукателната страна на мрежовата помпа не трябва да е по-ниско от 0,05 MPa (5 m w.c.).

5. Налягането във всяка точка на захранващия тръбопровод трябва да бъде по-високо от мигащото налягане при максималната (изчислена) температура на топлоносителя.

6. Наличното налягане в крайната точка на мрежата трябва да бъде равно или по-голямо от изчислената загуба на налягане на абонатния вход с изчисления поток на охлаждащата течност.

7. През лятото налягането в захранващата и връщащата линия поема повече от статичното налягане в системата за БГВ.

Статично състояние на DH системата. Когато мрежовите помпи спрат и циркулацията на водата в системата за отопление спира, тя преминава от динамично състояние в статично. В този случай наляганията в захранващите и връщащите линии на отоплителната мрежа ще се изравнят, пиезометричните линии се сливат в една - линията на статичното налягане и на графиката ще заеме междинно положение, определено от налягането на марката устройство на DH източника.

Налягането на устройството за подхранване се задава от персонала на станцията или най-много най-високата точкатръбопровода на локална система, директно свързана към отоплителната мрежа, или от парното налягане на прегрята вода в най-високата точка на тръбопровода. Така, например, при проектната температура на охлаждащата течност T 1 = 150 ° C, налягането в най-високата точка на тръбопровода с прегрята водаще бъде зададено равно на 0,38 MPa (38 m воден стълб), а при T 1 = 130 ° C - 0,18 MPa (18 m воден стълб).

Въпреки това, във всички случаи статичното налягане в ниско разположените абонатни системи не трябва да надвишава допустимото работно налягане от 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Ако се надвиши, тези системи трябва да бъдат прехвърлени към независима схема за свързване. Намаляването на статичното налягане в топлинните мрежи може да се извърши чрез автоматично изключванеот мрежа от високи сгради.

В аварийни случаи, при пълна загуба на електрозахранване на станцията (спиране на мрежата и помпите за подхранване), циркулацията и подхранването ще спрат, докато наляганията в двата тръбопровода на отоплителната мрежа ще се изравнят по линията на статичното налягане, което ще започне бавно, постепенно да намалява поради изтичане на мрежова вода през течове и охлаждането й в тръбопроводите. В този случай е възможно кипене на прегрята вода в тръбопроводите с образуване на парни шлюзове. Възобновяването на циркулацията на водата в такива случаи може да доведе до тежък воден чук в тръбопроводите с възможна повредафитинги, нагреватели и др. За да се избегне това явление, циркулацията на водата в системата за отопление трябва да започне само след възстановяване на налягането в тръбопроводите чрез попълване на отоплителната система на ниво не по-ниско от статично.

Доставя надеждна работаотоплителни мрежи и локални системи е необходимо да се ограничат възможните колебания на налягането в отоплителната мрежа до приемливи граници. За поддържане на необходимото ниво на налягане в отоплителната мрежа и локалните системи в една точка на отоплителната мрежа (и при трудни теренни условия - в няколко точки), изкуствено се поддържа постоянно налягане във всички режими на работа на мрежата и при статични условия с помощта на уред за гримиране.

Точките, в които налягането се поддържа постоянно, се наричат ​​неутрални точки на системата. По правило фиксирането на налягането се извършва на връщащата линия. В този случай неутралната точка се намира в пресечната точка на реверсивния пиезометър с линията за статично налягане (точка NT на фиг. 2, б), поддържането на постоянно налягане в неутралната точка и попълването на изтичането на охлаждащата течност се извършват чрез make помпи на ТЕЦ или RTS, KTS чрез автоматизирано подхранващо устройство. На захранващата линия се монтират автоматични регулатори, работещи на принципа на регулаторите „след себе си” и „пред себе си” (фиг. 3).

Фигура 3 1 - мрежова помпа; 2 - помпа за грим; 3 - мрежов бойлер; 4 - вентил регулатор на подхранване

Напорите на мрежовите помпи N sn се приемат равни на сумата от загубите на хидравлично налягане (при максимален - прогнозен воден поток): в захранващите и връщащите тръбопроводи на отоплителната мрежа, в системата на абоната (включително входовете в сградата ), в котелната централа, нейните пикови котли или в котелно помещение. Източниците на топлина трябва да имат най-малко две мрежови и две подхранващи помпи, от които една резервна.

Приема се количеството на подхранване на затворени системи за топлоснабдяване 0,25% от обема на водата в тръбопроводите на топлинните мрежи и в абонатните системи, присъединени към топлинната мрежа, h.

За схеми с директен прием на вода количеството на подхранване се приема, че е равно на сумата от очакваната консумация на вода за топла вода и количеството теч в размер на 0,25% от капацитета на системата. Капацитетът на отоплителните системи се определя от действителните диаметри и дължини на тръбопроводите или от агрегирани стандарти, m 3 /MW:

Развилото се на основата на собственост разединение в организацията на експлоатацията и управлението на градските топлоснабдителни системи оказва най-негативно влияние както върху техническото ниво на тяхното функциониране, така и върху икономическата им ефективност. По-горе беше отбелязано, че работата на всяка специфична система за топлоснабдяване се извършва от няколко организации (понякога "дъщерни дружества" от основната). Въпреки това, спецификата на системите за отопление, предимно на топлинните мрежи, се определя от твърда връзка технологични процеситяхното функциониране, унифицирани хидравлични и топлинни режими. Хидравличният режим на топлоснабдителната система, който е определящ фактор за функционирането на системата, по своята същност е изключително нестабилен, което прави системите за топлоснабдяване трудни за управление в сравнение с други градски инженерни системи (електричество, газ, водоснабдяване) .

Нито една от връзките в системите за отопление (източник на топлина, главни и разпределителни мрежи, отоплителни точки) не може самостоятелно да осигури необходимите технологични режими на работа на системата като цяло и, следователно, крайният резултат - надеждна и висококачествена топлина доставка на потребителите. Идеална в този смисъл е организационната структура, в която източниците на топлоснабдяване и отоплителна мрежаса под контрола на една структура на предприятието.

„Конкретизиране на показателите за количеството и качеството на комуналните ресурси в съвременните реалности на жилищно-комуналните услуги“

СПЕЦИФИКАЦИЯ НА ПОКАЗАТЕЛИТЕ ЗА КОЛИЧЕСТВО И КАЧЕСТВО НА ПОЛУЧЕНИТЕ РЕСУРСИ В СЪВРЕМЕННИТЕ РЕАЛНОСТИ НА КОМПАНИЯТА HUSAL

В.У. Харитонски, Началник отдел "Инженерни системи".

А. М. Филипов, заместник-началник на катедра „Инженерни системи“,

Московска държавна жилищна инспекция

Досега не са разработени документи, регламентиращи показателите за количеството и качеството на комуналните ресурси, доставяни на битови потребители на границата на отговорност на ресурсоснабдителните и жилищните организации. В допълнение към съществуващите изисквания, специалистите от Московската жилищна инспекция предлагат да се уточнят стойностите на параметрите на системите за топлоснабдяване и водоснабдяване на входа на сградата, за да се поддържа качеството на обществените услуги в жилищни многоквартирни сгради.

Преглед на действащите правила и разпоредби за техническа експлоатацияна жилищния фонд в областта на жилищно-комуналните услуги показа, че в момента строителните, санитарните норми и правила, GOST R 51617 -2000 * "Жилищно-комунални услуги", "Правила за предоставяне на обществени услуги на граждани", одобрени с Постановление на правителството на Руската федерация от 23.05.2006 г. № 307 и други действащи нормативни документи разглеждат и задават параметри и режими само на източника (централна отоплителна станция, котелна, помпена помпена станция за вода), която генерира общ ресурс (студена, топла вода и Термална енергия), и директно в апартамента на жител, където се предоставя комунална услуга. Те обаче не отчитат текущите реалности на разделянето на жилищата и комунални услугино за жилищни сгради и комунални съоръжения и установените граници на отговорност на организацията за доставка на ресурси и жилища, които са предмет на безкрайни спорове при определяне на виновната страна за непредоставяне на услуги на населението или предоставяне на услуги с неподходящо качество. По този начин днес няма документ, регулиращ показателите за количество и качество на входа на къщата, на границата на отговорността на организациите за доставка на ресурси и жилища.

Въпреки това, анализът на проверките на качеството на предоставяните комунални ресурси и услуги, извършени от Московската жилищна инспекция, показа, че разпоредбите на федералните регулаторни правни актове в областта на жилищно-комуналните услуги могат да бъдат подробни и конкретизирани във връзка с жилищни сгради, което ще установи взаимната отговорност на ресурсоснабдяващите и управляващите жилищни организации. Трябва да се отбележи, че качеството и количеството на комуналните ресурси, доставяни до границата на оперативната отговорност на организацията, доставяща и управляваща жилищата, и комуналните услуги за жителите се определя и оценява въз основа на показанията, преди всичко, на общите домакински измервателни уреди инсталирани на входовете

системи за топлоснабдяване и водоснабдяване на жилищни сгради и автоматизирана система за мониторинг и отчитане на потреблението на енергия.

По този начин, Moszhilinspektsiya, въз основа на интересите на жителите и дългогодишната практика, в допълнение към изискванията на регулаторните документи и при разработването на разпоредбите на SNiP и SanPin по отношение на условията на работа, както и с цел спазване на качеството на обществените услуги, предоставяни на населението в жилищни многоквартирни сгради, предложени за регулиране на въвеждането на системи за топлоснабдяване и водоснабдяване в къщата (при измервателния и контролен блок), следните стандартни стойности на параметри и режими, записани чрез обикновени домашни измервателни уреди и автоматизирана система за наблюдение и измерване на потреблението на енергия:

1) за система централно отопление(CO):

Отклонението на средната дневна температура на мрежовата вода, подавана към отоплителните системи, трябва да бъде в рамките на ± 3% от установения температурен график. Средната дневна температура на връщащата мрежова вода не трябва да надвишава температурата, посочена в температурната диаграма с повече от 5%;

Налягането на мрежовата вода в връщащия тръбопровод на централната отоплителна система трябва да бъде най-малко 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) по-високо от статичното (за системата), но не по-високо от допустимото (за тръбопроводи, нагреватели , фитинги и друго оборудване). При необходимост е позволено да се монтират регулатори на обратната вода на връщащите тръбопроводи в ITP на отоплителни системи на жилищни сгради, директно свързани към главните отоплителни мрежи;

Налягането на водата в мрежата в захранващия тръбопровод на системите за отопление трябва да бъде по-високо от необходимото налягане на водата в връщащите тръбопроводи за количеството налично налягане (за да се осигури циркулацията на топлоносителя в системата);

Наличното налягане (спад на налягането между захранващия и връщащия тръбопровод) на топлоносителя на входа на централната отоплителна мрежа в сградата трябва да се поддържа от топлоснабдителните организации в рамките на:

а) със зависима връзка (с асансьорни агрегати) - в съответствие с проекта, но не по-малко от 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);

б) с независима връзка - в съответствие с проекта, но не по-малко от 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) повече от хидравличното съпротивление на централната отоплителна система вътре в къщата.

2) За система за топла вода (БГВ):

температура топла водав тръбопровода за БГВ за затворени системи в рамките на 55-65 ° С, за отворени системитоплоснабдяване в рамките на 60-75 °С;

Температура в циркулационния тръбопровод за БГВ (за затворени и отворени системи) 46-55 °С;

Средноаритметичната стойност на температурата на горещата вода в захранващите и циркулационните тръбопроводи на входа на системата за БГВ не трябва при всички случаи да бъде по-ниска от 50 °C;

Наличният напор (спад на налягането между захранващия и циркулационния тръбопровод) при прогнозния дебит на циркулацията на системата за БГВ трябва да бъде най-малко 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm 2);

Налягането на водата в захранващия тръбопровод на системата за БГВ трябва да бъде по-високо от налягането на водата в циркулационния тръбопровод за количеството налично налягане (за да се осигури циркулацията на топла вода в системата);

Налягането на водата в циркулационния тръбопровод на системите за БГВ трябва да бъде най-малко 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) по-високо от статичното налягане (за системата), но не трябва да надвишава статичното налягане (за най-високо разположената и висока сграда ) с повече от 0,20 MPa (2 kgf/cm2).

С тези параметри в апартаменти в близост до санитарни уреди на жилищни помещения, в съответствие с регулаторните правни актове Руска федерация, трябва да бъдат предоставени следните стойности:

Температура на топлата вода не по-ниска от 50 °С (оптимална - 55 °С);

Минималното свободно налягане при санитарните уреди на жилищните помещения на горните етажи е 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);

Максималното свободно налягане в системите за топла вода в близост до санитарни уреди на горните етажи не трябва да надвишава 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);

Максималното свободно налягане във водоснабдителните системи при санитарните уреди на долните етажи не трябва да надвишава 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).

3) За система за подаване на студена вода (CWS):

Налягането на водата в захранващия тръбопровод на системата за студена вода трябва да бъде най-малко 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) по-високо от статичното налягане (за системата), но не трябва да надвишава статичното налягане (за най-високо разположеното и високо- повишаване на сградата) с повече от 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).

В даден параметърв апартаменти, в съответствие с регулаторните правни актове на Руската федерация, трябва да бъдат предоставени следните стойности:

а) минималното свободно налягане при санитарните уреди на жилищните помещения на горните етажи е 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);

б) минималното налягане пред газовия бойлер на горните етажи е най-малко 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);

в) максималното свободно налягане във водоснабдителните системи в близост до санитарните уреди на долните етажи не трябва да надвишава 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).

4) За всички системи:

Статичното налягане на входа на системите за топлоснабдяване и водоснабдяване трябва да гарантира, че тръбопроводите на системите за централно отопление, студена вода и топла вода са запълнени с вода, като статичното налягане на водата не трябва да бъде по-високо от допустимото за тази система.

Стойностите на налягането на водата в системите за БГВ и студена вода на входа на тръбопроводите към къщата трябва да са на едно и също ниво (постига се чрез настройка автоматични устройстварегулиране на отоплителна точка и / или помпена станция), докато максимално допустимата разлика в налягането трябва да бъде не повече от 0,10 MPa (1 kgf / cm 2).

Тези параметри на входа на сградите трябва да бъдат осигурени от ресурсоснабдяващи организации чрез предприемане на мерки за автоматично регулиране, оптимизиране, равномерно разпределение на топлинната енергия, студената и топла вода между потребителите, както и за връщащите тръбопроводи на системите - също и от организации за управление на жилищата чрез инспекции, установяване и отстраняване на нарушения или преоборудване и извършване на дейности по настройка на инженерни системи на сгради. Тези дейности трябва да се извършват при подготовката на топлинни точки, помпени станциии вътрешноквартални мрежи до сезонна експлоатация, както и в случаи на нарушаване на посочените параметри (показатели за количеството и качеството на комуналните ресурси, доставяни до границата на оперативна отговорност).

Ако посочените стойности на параметри и режими не се спазват, организацията, доставяща ресурси, е длъжна незабавно да предприеме всички необходими мерки за тяхното възстановяване. Освен това, в случай на нарушаване на посочените стойности на параметрите на доставените комунални ресурси и качеството на предоставяните комунални услуги, е необходимо да се преизчисли плащането за комунални услуги, предоставени в нарушение на тяхното качество.

По този начин спазването на тези показатели ще гарантира комфортния живот на гражданите, ефективното функциониране на инженерните системи, мрежите, жилищните сгради и комуналните услуги, които осигуряват топлоснабдяване и водоснабдяване на жилищния фонд, както и доставката на комунални ресурси в необходимите количество и стандартно качество до границите на оперативната отговорност на организацията за доставка на ресурси и управление на жилища (при входа на инженерните комуникации в къщата).

литература

1. Правила за техническата експлоатация на ТЕЦ.

2. МДК 3-02.2001г. Правила за техническата експлоатация на системи и съоръжения за обществено водоснабдяване и канализация.

3. МДК 4-02.2001г. Стандартна инструкция за техническа експлоатация на топлинни системи за комунално топлоснабдяване.

4. МДК 2-03.2003г. Правила и норми за техническа експлоатация на жилищния фонд.

5. Правила за предоставяне на обществени услуги на гражданите.

6. ЖНМ-2004/01. Правила за подготовка за зимна експлоатация на системи за топлоснабдяване и водоснабдяване на жилищни сгради, оборудване, мрежи и конструкции на горивно-енергийните и комуналните услуги в Москва.

7. GOST R 51617-2000*. Жилищни и комунални услуги. Общи спецификации.

8. SNiP 2.04.01-85 (2000). Вътрешна ВиК и канализация на сгради.

9. SNiP 2.04.05-91 (2000). Отопление, вентилация и климатизация.

10. Методология за проверка на нарушението на количеството и качеството на услугите, предоставяни на населението по отношение на отчитането на потреблението на топлинна енергия, потреблението на студена и топла вода в Москва.

(Energy Saving Magazine No 4, 2007)

Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Преобразуване на натоварването от Gcal в KW

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ Δт; където ∆т- температурна разлика между подаването и връщането.

пример:

Температура на подаване от отоплителни мрежи T1 - 110˚ С

Температура на подаване от отоплителни мрежи T2 - 70˚ С

Консумация на отоплителния кръг G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / час

Но за отопляем кръг с температурна графика 95/70, скоростта на потока ще бъде напълно различна: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / час.

От това можем да заключим: колкото по-ниска е температурната разлика (температурната разлика между подаването и връщането), толкова по-голям е необходимият поток на охлаждащата течност.

Избор на циркулационни помпи.

Когато избирате циркулационни помпи за отопление, топла вода, вентилационни системи, е необходимо да знаете характеристиките на системата: дебит на охлаждащата течност,

което трябва да се осигури и хидравличното съпротивление на системата.

Разход на охлаждаща течност:

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ Δт; където ∆т- температурна разлика между подаването и връщането;

хидравличен съпротивлението на системата трябва да бъде осигурено от специалисти, които са изчислили самата система.

Например:

разглеждаме отоплителната система с температурна графика от 95˚ C /70˚ С и натоварване 520 kW

G[m3/h] =520*0,86/ 25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/час;

Съпротивлението на отоплителната система бешеξ = 5 метра ;

В случай на независима отоплителна система трябва да се разбере, че съпротивлението на топлообменника ще бъде добавено към това съпротивление от 5 метра. За да направите това, трябва да погледнете неговото изчисление. Например, нека тази стойност е 3 метра. Така се получава общото съпротивление на системата: 5 + 3 \u003d 8 метра.

Сега можете да избирате циркулационна помпас дебит 18m3/h и напор 8 метра.

Например този:

В този случай помпата е избрана с голям марж, тя ви позволява да осигурите работна точкапоток/напор при първата скорост на неговата работа. Ако по някаква причина това налягане не е достатъчно, помпата може да се „разпръсне“ до 13 метра при трета скорост. Най-добрият вариантразглежда се вариант на помпа, който поддържа работната си точка при втората скорост.

Също така е напълно възможно да поставите помпа с вграден честотен преобразувател вместо обикновена помпа с три или една скорост, например:

Тази версия на помпата, разбира се, е най-предпочитаната, тъй като позволява най-гъвкавата настройка на работната точка. Единственият недостатък е цената.

Също така е необходимо да се помни, че за циркулацията на отоплителните системи е необходимо да се осигурят две помпи без отказ (главна / резервна), а за циркулацията на линията за БГВ е напълно възможно да се достави една.

Система за пиене. Избор на помпа на захранващата система.

Очевидно е, че усилващата помпа е необходима само в случай на независими системи, по-специално отопление, където отоплителната и отоплителната верига

разделени от топлообменник. Самата система за подхранване е необходима за поддържане на постоянно налягане във вторичната верига в случай на възможни течове.

в отоплителната система, както и за запълване на самата система. Самата система за презареждане се състои от превключвател за налягане, соленоиден клапан и разширителен резервоар.

Помпата за подхранване се монтира само когато налягането на охлаждащата течност във връщането не е достатъчно за запълване на системата (пиезометърът не позволява).

пример:

Налягането на връщащия топлоносител от отоплителните мрежи Р2 = 3 атм.

Височината на сградата, като се вземат предвид тези. Под земята = 40 метра.

3 атм. = 30 метра;

Необходима височина = 40 метра + 5 метра (на чучур) = 45 метра;

Дефицит на налягане = 45 метра - 30 метра = 15 метра = 1,5 атм.

Налягането на захранващата помпа е разбираемо, трябва да бъде 1,5 атмосфери.

Как да определим разхода? Дебитът на помпата се приема за 20% от обема на отоплителната система.

Принципът на работа на системата за хранене е както следва.

Превключвателят за налягане (устройство за измерване на налягането с релеен изход) измерва налягането на връщащия топлоносител в отоплителната система и има

предварителна настройка. За този конкретен пример тази настройка трябва да бъде приблизително 4,2 атмосфери с хистерезис от 0,3.

Когато налягането във връщането на отоплителната система падне до 4,2 атм., Превключвателят за налягане затваря групата си от контакти. Това подава напрежение към соленоида

клапан (отваряне) и помпа за подхранване (включване).

Охладителната течност за подхранване се подава, докато налягането се повиши до стойност от 4,2 атм + 0,3 = 4,5 атмосфери.

Изчисляване на контролния клапан за кавитация.

При разпределяне на наличното налягане между елементите на нагревателната точка е необходимо да се вземе предвид възможността за кавитационни процеси вътре в тялото

клапани, които с течение на времето ще го унищожат.

Максимално допустимото диференциално налягане през клапана може да се определи по формулата:

∆Pмакс= z*(P1 − Ps) ; бар

където: z е коефициентът на иницииране на кавитация, публикуван в технически каталози за избор на оборудване. Всеки производител на оборудване има свой собствен, но средната стойност обикновено е в диапазона от 0,45-06.

P1 - налягане пред клапана, бар

Рs – налягане на насищане на водна пара при дадена температура на охлаждащата течност, бар,

Да секойтоопределя се от таблицата:

Ако изчисленото диференциално налягане, използвано за избор на клапан Kvs, не е повече от

∆Pмакс, кавитация няма да възникне.

пример:

Налягане пред клапан P1 = 5 bar;

Температура на охлаждащата течност Т1 = 140С;

Z клапан каталог = 0,5

Според таблицата за температура на охлаждащата течност от 140C определяме Рs = 2,69

Максимално допустимото диференциално налягане през клапана е:

∆Pмакс= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 бара

Невъзможно е да загубите повече от тази разлика на клапана - ще започне кавитация.

Но ако температурата на охлаждащата течност е по-ниска, например 115C, което е по-близо до реалните температури на отоплителната мрежа, максималната разлика

налягането би било по-голямо: ΔPмакс\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 бара.

От това можем да направим съвсем очевиден извод: колкото по-висока е температурата на охлаждащата течност, толкова по-нисък спад на налягането е възможен през управляващия клапан.

За да се определи скоростта на потока. Преминавайки през тръбопровода, достатъчно е да използвате формулата:

;Госпожица

G – поток на охлаждащата течност през клапана, m3/h

d – условен диаметър на избрания клапан, mm

Необходимо е да се вземе предвид фактът, че скоростта на потока, преминаващ през участъка на тръбопровода, не трябва да надвишава 1 m/s.

Най-предпочитаната скорост на потока е в диапазона от 0,7 - 0,85 m/s.

Минималната скорост трябва да бъде 0,5 m/s.

Критерият за избор на система за БГВ обикновено се определя от спецификацииза свързване: топлогенериращата компания много често предписва

вид система за БГВ. В случай, че типът на системата не е предписан, трябва да се спазва просто правило: определяне чрез съотношението на натоварването на сградата

за топла вода и отопление.

Ако 0.2 - необходимо двустепенна система за БГВ;

респективно

Ако QDHW/Qотопление< 0.2 или QDHW/Qотопление>1; необходими едностепенна система за топла вода.

Самият принцип на работа на двустепенна система за БГВ се основава на възстановяване на топлината от връщането на отоплителния кръг: връщащият топлоносител на отоплителния кръг

преминава през първия етап на топла вода и загрява студена вода от 5C до 41...48C. В същото време връщащата охлаждаща течност на отоплителния кръг се охлажда до 40C

и вече студено се слива в отоплителната мрежа.

Вторият етап на захранването с гореща вода загрява студената вода от 41 ... 48 C след първия етап до предписаните 60 ... 65 C.

Предимства на двустепенна система за БГВ:

1) Поради оползотворяването на топлината от връщането на отоплителния кръг, охладената охлаждаща течност влиза в отоплителната мрежа, което драстично намалява вероятността от прегряване

връщащи линии. Тази точка е изключително важна за компаниите, произвеждащи топлина, по-специално за отоплителните мрежи. Сега става обичайно да се извършват изчисления на топлообменници от първия етап на захранване с топла вода при минимална температура от 30 ° C, така че още по-студена охлаждаща течност да се слее в връщането на отоплителната мрежа.

2) Двустепенната система за БГВ контролира по-точно температурата на горещата вода, която отива до потребителя за анализ и температурни колебания

на изхода от системата е много по-малко. Това се постига поради факта, че управляващият клапан на втория етап на битовата гореща вода, в процеса на своята работа, регулира

само малка част от товара, а не цялото.

Когато разпределяте натоварването между първия и втория етап на захранването с топла вода, е много удобно да процедирате по следния начин:

70% натоварване - 1 степен БГВ;

30% натоварване - 2-ри етап БГВ;

Какво дава.

1) Тъй като вторият (регулируем) етап се оказва малък, тогава в процеса на регулиране на температурата на БГВ температурните колебания на изхода на

системите са малки.

2) Поради това разпределение на натоварването на БГВ, в процеса на изчисление получаваме равенство на разходите и в резултат на това равенство на диаметрите в тръбопровода на топлообменниците.

Консумацията за циркулация на БГВ трябва да бъде най-малко 30% от потреблението от анализа на БГВ от потребителя. Това е минималният брой. За повишаване на надеждността

система и стабилност на контрола на температурата на БГВ, дебитът за циркулация може да се увеличи до стойност от 40-45%. Това се прави не само за поддържане

температура на топлата вода, когато няма анализ от страна на потребителя. Това се прави, за да се компенсира „изтичането“ на БГВ в момента на пиковия анализ на БГВ, тъй като потреблението

циркулацията ще поддържа системата в момента, в който обемът на топлообменника се напълни със студена вода за отопление.

Има случаи на неправилно изчисление на системата за БГВ, когато вместо двустепенна се проектира едностепенна. След инсталиране на такава система,

в процеса на въвеждане в експлоатация специалистът е изправен пред изключителна нестабилност на системата за БГВ. Тук е уместно дори да говорим за неработоспособност,

което се изразява с големи температурни колебания на изхода на системата за БГВ с амплитуда 15-20C от зададената точка. Например, когато настройката

е 60C, след което в процеса на регулиране възникват температурни колебания в диапазона от 40 до 80C. В този случай промените настройките

електронният контролер (PID - компоненти, време на ход и т.н.) няма да даде резултат, тъй като хидравликата за БГВ е фундаментално неправилно изчислена.

Има само един изход: да ограничите потока на студена вода и да увеличите максимално циркулационния компонент на горещата вода. В този случай в точката на смесване

по-малко студена вода ще се смеси с повече гореща (циркулираща) вода и системата ще работи по-стабилно.

Така се извършва някаква имитация на двустепенна система за БГВ поради циркулацията на БГВ.

На пиезометрична графика теренът, височината на прикачените сгради и налягането в мрежата са нанесени в скала. С помощта на тази графика е лесно да се определи налягането и наличното налягане във всяка точка на мрежата и абонатните системи.

Нивото 1 - 1 се приема като хоризонтална равнина на отчитане на налягането (виж фиг. 6.5). Линия P1 - P4 - графика на налягането на захранващия тръбопровод. Линия O1 - O4 - графика на налягането на връщащата линия. Х o1 е общото налягане върху връщащия колектор на източника; Хсн - налягане на мрежовата помпа; Х st е общият напор на подхранващата помпа или общият статичен напор в отоплителната мрежа; H към- пълно налягане в t.K на изпускателната тръба на мрежовата помпа; д Х m е загубата на налягане в инсталацията за топлообработка; Х p1 - ​​пълно налягане върху захранващия колектор, Х n1 = Хдо - Д Хт. Налично налягане на мрежовата вода в колектора на ТЕЦ Х 1 =Х p1 - Х o1 . Налягане във всяка точка на мрежата иозначена като Х n i , Х oi - общо налягане в предния и обратния тръбопровод. Ако геодезическата височина в точка иима Зи , тогава пиезометричното налягане в тази точка е Х p i - Зи , Х o i – З i съответно в предния и обратния тръбопровод. Налично налягане в точката ие разликата между пиезометричните налягания в предния и обратния тръбопровод - Х p i - Х oi Наличното налягане в отоплителната мрежа в точка D на присъединяване на абоната е Х 4 = Х p4 - Х o4 .

Фиг.6.5. Схема (а) и пиезометрична графика (б) на двутръбна отоплителна мрежа

Има загуба на налягане в захранващия тръбопровод в секция 1 - 4 . Има загуба на налягане във връщащия тръбопровод в секция 1 - 4 . По време на работа на мрежовата помпа налягането Х st на захранващата помпа се регулира от регулатор на налягането до Х o1 . Когато мрежовата помпа спре, в мрежата се задава статичен напор Х st, разработена от помпата за грим.

При хидравличното изчисление на паропровода профилът на паропровода може да бъде пренебрегнат поради ниската плътност на парата. Загуба на налягане при абонатите, например , зависи от схемата на свързване на абоната. С асансьорно смесване D Х e \u003d 10 ... 15 m, с вход без асансьор - D нбъде =2…5 m, при наличие на повърхностни нагреватели D Х n = 5…10 m, с помпено смесване D Х ns = 2…4 m.

Изисквания за режима на налягане в отоплителната мрежа:

Във всяка точка на системата налягането не трябва да надвишава максимално допустимата стойност. Тръбопроводите на системата за топлоснабдяване са проектирани за 16 atm, тръбопроводите на локалните системи - за налягане от 6 ... 7 atm;

За да избегнете изтичане на въздух във всяка точка на системата, налягането трябва да бъде най-малко 1,5 атм. Освен това това условие е необходимо за предотвратяване на кавитация на помпата;

Във всяка точка на системата налягането не трябва да е по-малко от налягането на насищане при дадена температура, за да се предотврати кипене на водата.

Прочетете също: Глава III: Режим, приложим към почетните консулски служители и консулските служби, ръководени от такива служители. MS Access. Това поле в изгледа за проектиране е необходимо за ограничаване на действията на потребителя, когато е необходимо. A. Програмиране на работата на гирлянд, работещ в режим на движеща се вълна Диодни осцилатори на Gunn. Конструкции, еквивалентна схема. Режими на работа. Параметри на генератори, области на приложение. АВТОМАТИЧНО КОНТРОЛИРАНЕ НА ТЕМПЕРАТУРАТА В БЛОКОВИ Оранжерии Автоматично регулиране на роботизирания почистващ комбайн 1G405.

В системите за топлоснабдяване на вода потребителите се снабдяват с топлина чрез подходящо разпределение на очакваните дебити на мрежовата вода между тях. За реализиране на такова разпределение е необходимо да се разработи хидравличният режим на топлоснабдителната система.

Целта на разработването на хидравличния режим на топлоснабдителната система е осигуряване на оптимално допустими налягания във всички елементи на топлоснабдителната система и необходимите налични налягания в възловите точки на отоплителната мрежа, в групови и локални отоплителни точки, достатъчни за захранване. потребители с прогнозна консумация на вода. Наличното налягане е разликата в налягането на водата в захранващия и връщащия тръбопровод.

За надеждността на системата за топлоснабдяване се налагат следните условия:

Не превишавайте допустимите налягания: в топлоизточници и отоплителни мрежи: 1,6-2,5 MPa - за нагреватели на паро-водна мрежа тип PSV, за стоманени водогрейни котли, стоманени тръби и фитинги; в абонатни единици: 1,0 MPa - за секционни бойлери; 0,8-1,0 MPa - за стоманени конвектори; 0,6 MPa - за радиатори от чугун; 0,8 MPa - за нагреватели;

Осигуряване на свръхналягане във всички елементи на топлоснабдителната система за предотвратяване на кавитация на помпите и защита на топлоснабдителната система от изтичане на въздух. Минималната стойност на свръхналягането се приема за 0,05 MPa. Поради тази причина пиезометричната линия на връщащия тръбопровод във всички режими трябва да бъде разположена най-малко на 5 m вода над точката на най-високата сграда. Изкуство.;

Във всички точки в отоплителната система налягането трябва да се поддържа над налягането на наситените водни пари при максимална температура на водата, като се гарантира, че водата не кипи. По правило опасността от вряща вода най-често възниква в захранващите тръбопроводи на отоплителната мрежа. Минималното налягане в захранващите тръбопроводи се взема според проектната температура на мрежовата вода, таблица 7.1.

Таблица 7.1

Линията без кипене трябва да бъде начертана на графиката успоредно на терена на височина, съответстваща на излишния напор при максимална температура на охлаждащата течност.

Графично хидравличният режим е удобно изобразен под формата на пиезометрична графика. Пиезометричната графика е изградена за два хидравлични режима: хидростатичен и хидродинамичен.

Целта на разработването на хидростатичен режим е да се осигури необходимото налягане на водата в топлоснабдителната система в допустими граници. Долната граница на налягането трябва да гарантира, че консуматорските системи се пълнят с вода и да създават необходимото минимално налягане за защита на системата за подаване на топлина от изтичане на въздух. Хидростатичният режим се развива при работещи помпи за подхранване и без циркулация.

Хидродинамичният режим се разработва на базата на данни от хидравличното изчисление на топлинните мрежи и се осигурява от едновременната работа на подхранващи и мрежови помпи.

Развитието на хидравличния режим се свежда до изграждане на пиезометрична графика, която отговаря на всички изисквания за хидравличния режим. Трябва да се разработят хидравлични режими на водонагревателни мрежи (пиезометрични графики) за отоплителни и неотоплителни периоди. Пиезометричната графика ви позволява да: определяте налягането в захранващия и връщащия тръбопровод; налично налягане във всяка точка от отоплителната мрежа, като се вземе предвид терена; в зависимост от наличното налягане и височина на сградите, изберете схеми за свързване на потребителите; изберете автоматични регулатори, асансьорни дюзи, дроселни устройства за локални системи на топлинни консуматори; изберете мрежови и подхранващи помпи.

Изграждане на пиезометрична графика(фиг. 7.1) се изпълнява, както следва:

а) се избират мащаби по осите на абсцисата и ординатите и се нанасят терена и височината на сградата на кварталите. Изградени са пиезометрични графики за главни и разпределителни отоплителни мрежи. За главни топлинни мрежи скалите могат да се вземат: хоризонтални M g 1: 10000; вертикално М при 1:1000; за разпределителни отоплителни мрежи: M g 1:1000, M в 1:500; Нулевата марка на оста y (осите на налягането) обикновено се приема като маркировка на най-ниската точка на отоплителната магистрала или марката на мрежовите помпи.

б) определя се стойността на статичната напор, която осигурява запълването на консуматорските системи и създаването на минимален излишен напор. Това е височината на най-високата сграда плюс 3-5 метра вода.

След нанасяне на терена и височината на сградите се определя статичната глава на системата

H c t \u003d [H zd + (3¸5)],м (7,1)

където N zdе височината на най-високата сграда, m.

Статичната глава H st е начертана успоредно на оста на абсцисата и не трябва да надвишава максималната работна глава за локални системи. Стойността на максималното работно налягане е: за отоплителни системи със стоманени нагреватели и за нагреватели - 80 метра; за отоплителни системи с чугунени радиатори - 60 метра; за независими схеми на свързване с повърхностни топлообменници - 100 метра;

в) След това се изгражда динамичен режим. Смукателната глава на мрежовите помпи Ns се избира произволно, която не трябва да надвишава статичната напор и осигурява необходимото напорно налягане на входа за предотвратяване на кавитация. Кавитационният резерв, в зависимост от измерването на помпата, е 5-10 m.a.c.;

г) от тръбопровода за условно налягане при засмукването на мрежовите помпи загубите на налягане по връщащия тръбопровод DH arr на главния тръбопровод на отоплителната мрежа (линия A-B) се нанасят последователно, като се използват резултатите от хидравличното изчисление. Величината на налягането в връщащия тръбопровод трябва да отговаря на изискванията, посочени по-горе при изграждане на тръбопровод за статично налягане;

д) необходимото налично налягане се отлага при последния абонат DH ab, от условията на работа на асансьора, нагревателя, смесителя и разпределителните отоплителни мрежи (линия B-C). Стойността на наличното налягане в точката на присъединяване на разпределителните мрежи се приема за най-малко 40 m;

д) като се започне от последния тръбопроводен възел, загубите на налягане в захранващия тръбопровод на главната линия DH под (линия C-D) се отлагат. Налягането във всички точки на захранващия тръбопровод, въз основа на състоянието на неговата механична якост, не трябва да надвишава 160 m;

g) загубата на налягане в източника на топлина DH um (линия D-E) се начертава и се получава налягането на изхода на мрежовите помпи. При липса на данни загубата на напор в комуникациите на ТЕЦ може да се приеме за 25 - 30 m, а за районна котелна 8-16 m.

Определя се налягането на мрежовите помпи

Налягането на помпите за подхранване се определя от налягането на статичния режим.

В резултат на такава конструкция се получава първоначалната форма на пиезометричната графика, която ви позволява да оцените налягането във всички точки на топлоснабдителната система (фиг. 7.1).

Ако не отговарят на изискванията, променете позицията и формата на пиезометричната графика:

а) ако напорната линия на връщащия тръбопровод пресича височината на сградата или е на по-малко от 3¸5 m от нея, тогава пиезометричната графика трябва да се повдигне, така че налягането в връщащия тръбопровод да гарантира, че системата е запълнена;

б) ако стойността на максималното налягане в връщащия тръбопровод надвишава допустимото налягане в нагревателите и не може да бъде намалена чрез изместване на пиезометричната графика надолу, то трябва да се намали чрез инсталиране на бустерни помпи в връщащия тръбопровод;

в) ако некипящата линия пресича напорната линия в захранващия тръбопровод, тогава водата може да кипи зад пресечната точка. Следователно налягането на водата в тази част от отоплителната мрежа трябва да се увеличи чрез преместване на пиезометричната графика нагоре, ако е възможно, или чрез инсталиране на бустерна помпа на захранващия тръбопровод;

г) ако максималното налягане в оборудването на инсталацията за топлинна обработка на източника на топлина надвишава допустимата стойност, тогава на захранващия тръбопровод се монтират бустерни помпи.

Разделяне на отоплителната мрежа на статични зони. Пиезометрична графика е разработена за два режима. Първо, за статичен режим, когато няма циркулация на водата в топлоснабдителната система. Предполага се, че системата се пълни с вода при температура 100°C, като по този начин се елиминира необходимостта от поддържане на излишно налягане в топлинните тръби, за да се избегне кипене на охлаждащата течност. Второ, за хидродинамичния режим - при наличие на циркулация на охлаждащата течност в системата.

Разработването на графика започва със статичен режим. Разположението на графиката на линията на пълно статично налягане трябва да осигури свързването на всички абонати към отоплителната мрежа според зависима схема. За да направите това, статичното налягане не трябва да надвишава допустимото от състоянието на якост на абонатните инсталации и трябва да гарантира, че местните системи се пълнят с вода. Наличието на обща статична зона за цялата система за топлоснабдяване опростява нейната работа и повишава нейната надеждност. Ако има значителна разлика в геодезическите коти на земята, създаването на обща статична зона е невъзможно поради следните причини.

Най-ниското положение на нивото на статичното налягане се определя от условията за пълнене на локални системи с вода и осигуряване в най-високите точки на системите на най-високите сгради, разположени в зоната на най-големите геодезически марки, свръхналягане от най-малко 0,05 MPa. Такова налягане се оказва неприемливо високо за сгради, разположени в онази част от района, която има най-ниски геодезически оценки. При такива условия става необходимо да се раздели топлоснабдителната система на две статични зони. Едната зона за част от района с ниски геодезически марки, другата - с високи.

На фиг. 7.2 показва пиезометрична графика и схематична схема на топлоснабдителната система за район със значителна разлика в геодезическите коти на земното ниво (40m). Прилежащата към топлоизточника част от площта е с нулеви геодезически бележки, в периферната част на района маркировките са 40м. Височината на сградите е 30 и 45м. За възможност за пълнене на отоплителните системи на сгради с вода III и IVразположени на маркировката 40 m и създавайки излишък от 5 m в най-високите точки на системите, нивото на пълната статична глава трябва да бъде разположено на 75 m (линия 5 2 - S 2). В този случай статичната глава ще бъде 35m. Напор от 75 м обаче е неприемлив за сгради ази IIразположен на нула. За тях допустимата най-висока позиция на общото ниво на статично налягане съответства на 60m. По този начин при разглежданите условия е невъзможно да се установи обща статична зона за цялата система за топлоснабдяване.

Възможно решение е да се раздели топлоснабдителната система на две зони с различни нива на общо статично налягане - долната с ниво 50м (линия S t-Si) и горната с ниво 75м (линия С 2 -S2).С това решение всички консуматори могат да бъдат свързани към топлоснабдителната система по зависима схема, тъй като статичните налягания в долната и горната зона са в допустими граници.

Така че когато циркулацията на водата в системата спре, нивата на статичните налягания се установяват в съответствие с приетите две зони, на кръстовището се намира разделително устройство (фиг. 7.2 6 ). Това устройство предпазва отоплителната мрежа от повишено налягане при спиране на циркулационните помпи, като автоматично я разрязва на две хидравлично независими зони: горна и долна.

При спиране на циркулационните помпи спада на налягането в връщащия тръбопровод на горната зона се предотвратява от регулатора на налягането „към себе си” RDDS (10), който поддържа постоянно предварително определено налягане HRDDS в точката на избор на импулс. Когато налягането спадне, той се затваря. Спад на налягането в захранващия тръбопровод се предотвратява от монтиран върху него възвратен клапан (11), който също се затваря. Така RDDS и възвратен клапан разрязват отоплителната мрежа на две зони. За захранване на горната зона е монтирана бустерна помпа (8), която поема вода от долната зона и я доставя в горната. Напорът, развиван от помпата, е равен на разликата между хидростатичните глави на горната и долната зони. Долната зона се захранва от помпата за подхранване 2 и регулатора за подхранване 3.

Фигура 7.2. Отоплителната система е разделена на две статични зони

а - пиезометрична графика;

b - принципна схема на топлоснабдителната система; S 1 - S 1 - линията на общата статична глава на долната зона;

S 2 - S 2, - линия на общата статична глава на горната зона;

N p.n1 - налягане, развивано от подхранващата помпа на долната зона; N p.n2 - налягане, развивано от подхранващата помпа на горната зона; N RDDS - глава, към която са настроени регулаторите RDDS (10) и RD2 (9) ΔN RDDS - налягане, задействано върху клапана на RDDS регулатора в хидродинамичен режим; I-IV- абонати; 1-резервоар за подхранваща вода; 2.3 - помпа за подхранване и регулатор за подхранване на долната зона; 4 - помпа нагоре; 5 - основни паро-водонагреватели; 6- мрежова помпа; 7 - пиков бойлер за гореща вода; осем , 9 - помпа за грим и регулатор на грим за горната зона; 10 - регулатор на налягането "за себе си" RDDS; 11- възвратен клапан

Регулаторът RDDS е настроен на налягането Nrdds (фиг. 7.2а). Регулаторът за подаване RD2 е настроен на същото налягане.

В хидродинамичен режим регулаторът RDDS поддържа налягането на същото ниво. В началото на мрежата помпа за подхранване с регулатор поддържа налягане H O1. Разликата между тези глави се използва за преодоляване на хидравличното съпротивление в връщащия тръбопровод между разделителното устройство и циркулационната помпа на източника на топлина, останалата част от налягането се освобождава в дроселната подстанция при RDDS клапана. На фиг. 8.9, а тази част от налягането се показва със стойността на ΔН RDDS. Дроселната подстанция в хидродинамичен режим позволява поддържане на налягането в обратната линия на горната зона не по-ниско от приетото ниво на статично налягане S 2 - S 2 .

Пиезометричните линии, съответстващи на хидродинамичния режим, са показани на фиг. 7.2a. Най-високото налягане в връщащия тръбопровод при консуматор IV е 90-40 = 50m, което е приемливо. Налягането в обратната линия на долната зона също е в допустими граници.

В захранващия тръбопровод максималното налягане след източника на топлина е 160 m, което не надвишава допустимото от състоянието на здравината на тръбата. Минималната пиезометрична глава в захранващия тръбопровод е 110 m, което гарантира, че охлаждащата течност не кипи, тъй като при проектна температура от 150 ° C минималното допустимо налягане е 40 m.

Пиезометричната графика, разработена за статични и хидродинамични режими, предоставя възможност за свързване на всички абонати според зависима схема.

Друго възможно решение за хидростатичния режим на топлоснабдителната система, показан на фиг. 7.2 е свързването на част от абонатите по независима схема. Тук може да има две опции. Първи вариант- задайте общото ниво на статично налягане на 50m (линия S 1 - S 1) и свържете сградите, разположени на горните геодезически знаци, по независима схема. В този случай статичното налягане в нагревателите вода-вода на сгради в горната зона от страната на охлаждащата течност за отопление ще бъде 50-40 = 10 m, а от страната на нагрятата охлаждаща течност ще бъде определено от височината на сградите. Вторият вариант е да зададете общото ниво на статично налягане на около 75 m (линия S 2 - S 2), като сградите от горната зона са свързани по зависима схема, а сградите от долната зона - по независима един. В този случай статичната глава в нагревателите вода-вода от страната на охлаждащата течност за отопление ще бъде 75 m, тоест по-малка от допустимата стойност (100 m).

Главна 1, 2; 3;

добавете 4, 7, 8.